Embed Size (px)
Citation preview
SVEUČILIŠTE U SPLITU
FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE
ZAVRŠNI RAD
Antonio Bralić
Split, 2019
SVEUČILIŠTE U SPLITU
FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE
Projekt tipskog nadvožnjaka
Završni rad
Split, 2019.
Projekt tipskog nadvožnjaka
Sažetak:
U radu je prikazana projekt tipskog nadvožnjaka preko autoceste. Nadvožnjak se sastoji od
dva jednaka raspona ( 18 m ) te ima stup u pojasu razdvajanja projektiran tako da se širi od
dna prema vrhu. Niveleta nadvožnjaka je oko 11 m iznad nivelete autoceste tako da ima dosta prostora za slobodni profil ispod nadvožnjaka. Projekt sadrži proračun glavnih
nosača, karakteristične građevinske nacrte i tehnički opis.
Ključne riječi:
Nadvožnjak, numerički model, građevinski projekt
Design of the overpass above highway
Abstract:
This paper presents the design of the overpass above higway. The structure is consist of two
equal spans ( 18 m ) and has a column in the separation zone designed as it gets wider from the bottom up. Elevation of the overpass is 11 meters above highway elevation giving enough space
for traffic beneath the overpass. The work includes the calculation of the main span girders, characteristic construction plans as well as tehnical description of the construction.
Keywords: Overpass, numerical model, structural design
Sadržaj: 1. TEHNIČKI OPIS .............................................................................................................................................. 2
1.1. OPĆENITO........................................................................................................................................................ 2 1.2. NOSIVA KONSTRUKCIJA ....................................................................................................................................... 2
1.3. OPREMA I JOŠ NEKA RJEŠENJA .............................................................................................................................. 3 2. PRORAČUN KARAKTERISTIČNOG UZDUŽNOG RASPONSKOG NOSAČA ......................................................... 6
2.1. PREDGOVOR ................................................................................................................................................. 6 2.2. PRORAČUN UZDUŽNIH RASPONSKIH NOSAČA ............................................................................................ 7
2.3. NUMERIČKI MODEL .................................................................................................................................... 13 2.4. OPTEREĆENJE I REZULTATI PRORAČUNA ................................................................................................... 18 2.5. PRORAČUN KARAKTERISTIČNOG UZDUŽNOG NOSAČA NAKON SPREZANJA NOSAČA I PLOČE ................. 30
2.6. ARMATURA ZA SPREZANJE NOSAČA I PLOČE ............................................................................................. 35 2.7. SKICA ARMATURE SREDNJEG NOSAČA ...................................................................................................... 36
3. PREDMJER RADOVA ................................................................................................................................ 37
3.1. DONJI USTROJ ............................................................................................................................................ 37
3.2. GORNJI USTROJ .......................................................................................................................................... 38 4.TROŠKOVNIK ............................................................................................................................................... 40 5. GRAFIČKI PRILOZI ....................................................................................................................................... 45 6. LITERATURA ............................................................................................................................................... 46
1. TEHNIČKI OPIS
A. Općenito
Nadvožnjak N1 omogućava prijelaz lokalne ceste preko autoceste. Os lokalne ceste, odnosno
os nadvožnjaka, siječe os autoceste pod kutom 90. Na mjestu prijelaza autocesta je u usjeku ~11.00 m.
Nadvožnjak ima dva raspona veličine 18 + 18 = 36 m, sa stupom lociranim u osi autoceste. U odnosu
na os lokalne ceste, početak objekta je na ST 0+000.000 i završetak na ST 0+045.60, pa ukupna duljina
nadvožnjaka iznosi 45,60 m.
U poprečnoj dispoziciji objekt ima dvije prometne trake širine po 2,88 m, te dvije uzdignute
pješačke staze širine po 1.3 m i prostore širine od po 0.25 m za smještaj ograde. Širina kolnika na objektu
iznosi 5,75 m, širina objekta između ograda iznosi 8,35 m, dok ukupna širina nadvožnjaka iznosi 8,85
m. Kolnik ima jednostrešni poprečni nagib od 2.5 , dok nagibi pješačkih staza, uzdignutih za 0.20 m
iznad razine kolnika, iznose po 2.0 prema kolniku.
B. Nosiva konstrukcija
B.1 Rasponski sklop
Predviđeni su predgotovljeni, klasično armirani nosači T presjeka. Usvojeno je 7 nosača u
poprečnoj dispoziciji nadvožnjaka. Unutrašnji nosači u poprečnoj dispoziciji su montažne visine 0.70
m. S monolitnom pločom iznad njih debljine 0.20 m, ukupna visina ovih nosača iznosi 0,90 m. Rubni
nosači u poprečnoj dispoziciji su montažne visine 0,90 m.
Širina gornje pojasnice unutrašnjih nosača iznosi 1,13 m, dok je širina gornje pojasnice rubnih
nosača 1.10 m. Širina hrbta iznosi 0.40 m i stalna je po visini i duljini nosača. Nosači su položeni jedan
do drugoga, tako da su im pojasnice na razmaku od oko 2.0 cm. Ovakvo rješenje nosača omogućava
izvedbu monolitnog dijela kolničke ploče bez ikakve potrebne oplate.
Nakon montaže uzdužnih nosača, vrši se betoniranje poprečnih nosača i kolničke ploče.
Nakon sprezanja s kolničkom pločom debljine 0.20 m, ukupna visina rasponskog sklopa iznosi
0,90 m. Kolnička ploča je formirana od monolitnog dijela debljine 0.20 m i gornjeg pojasa T nosača,
koji su međusobno spregnuti.
Iznad upornjaka i stupova uzdužne grede su povezane i ukrućene poprečnim nosačima. Poprečni
nosači iznad stupova su širine 1.40 m i visine 1,10 m, dok su nosači iznad upornjaka širine 0.70 m i
visine 1,10 m. Radi prolaza cijevi za odvodnju, u poprečnim nosačima treba ostaviti otvore prema
detaljima iz projekta. U poprečnim nosačima iznad upornjaka treba ostaviti niše za ugradnju prijelazne
naprave, također prema detaljima iz projekta.
B.2 Stup
Predviđen je relativno jednostavan i racionalan stup, s naglaskom na njegovo oblikovanje.
Visine stupa u osi iznosi 8,40 m, a širina stupa uzduž osi mosta je konstanta i iznosi 0.70 m. Ostale
profilacije stupa vidljive su u projektu. Vrh stupa je kruto vezan s rasponskom konstrukcijom. Ovo
omogućava prilično dobra kvaliteta temeljnog tla. Uzdužni i poprečni nagibi gornje plohe stupa prate
ogovarajuće nagibe kolnika ceste na tom mjestu.
Stup je temeljen na temelju samcu, tlocrtnih dimenzija 6.00 5.00 m i visine 1.00 m. Nakon
uređenje podloge izvesti sloj podbetona (C12/15) debljine 0.15 m.
B.3 Upornjaci
Predviđeni su klasični puni upornjaci s paralelnim krilima kruto vezanim sa stupom upornjaka.
Debljina stupa upornjaka iznosi 0.70 m, a krila 0.70 m. Visina temelja stupa upornjaka iznosi 0.80 cm,
a visina temelja krila 0.80 m.
Sve plohe upornjaka u dodiru s tlom treba hidroizolirati prema projektu. Iza upornjaka izvesti
drenažu i kameni drenažni "klin" prema priloženim crtežima i pravilima struke.
Prijelazne ploče su duljina 4.00 m i debljine 0.25 m, s uzdužnim padom od 10% prema trupu
ceste. Na nasipu ispod prijelazne ploče postići zbijenost MS 80 MPa.
C. Oprema i još neka rješenja
C.1 Pješačka staza
Pješačka se staza formira nakon izrade hidroizolacije kolničke ploče. Najprije se izvode
tanjurasta sidra za vezu kolničke ploče, vijenca i betona pješačke staze, a u svemu prema predviđenim
rješenjima. Nakon toga se ugrađuju kameni rubnjaci u sloj cementnog morta. Potom se montiraju
betonski elementi vijenca.
C.2 Hidroizolacija
Za hidroizolaciju kolničke ploče, predviđena je kvalitetna jednoslojna hidroizolacija iz
zavarenih bitumenskih traka debljine 5mm.
Plohe stupa i upornjaka koje su u dodiru s tlom hidroizolirati će se s dva sloja specijalnog
bezbojnog vodonepropusnog premaza na bazi polimera, koji penetrira u beton, a u svemu prema projektu
betona. Izvedba hidroizolacije po pravilima struke i uputama proizvođača premaza.
C.3 Zastor
Zastor na kolničkoj ploči rasponske konstrukcije formira zaštitni sloj asfaltbetona AB 8 debljine
2 cm, ugrađen iznad hidroizolacije (kao njena zaštita), te habajući sloj asfaltbetona AB 11s debljine 4
cm. Kakvoća i kontrola asfaltbetona u svemu treba zadovoljavati važeće norme i pravila struke, kao i
sama izvedba asfaltnih slojeva.
Na spojevima asfaltbetona s rubnjakom i prijelaznom napravom, u zastoru ostaviti reške dubine
sve do hidroizolacije i širine 2 cm, a prema detaljima u projektu. Reške zaliti masom za zalijevanje reški,
koja mora biti trajnoelastična i vodonepropusna.
Za trup ceste između krila upornjaka predviđena su rješenja sukladna onima na prilaznim
dijelovima ceste.
C.4 Prijelazne naprave
Predviđene su uobičajene vodonepropusne prijelazne naprave, koje udovoljavaju svim
tehničkim zahtjevima, s mogućnošću dilatiranja do 40 mm.
C.5 Ležajevi
Nad upornjacima su predviđena po dva klasična elastomerna ležaja, koji također trebaju
udovoljavati svim tehničkim zahtjevima.
Ležajevi su oslonjeni na uzdignute betonske klupice, čime je omogućeno umetanje preša ispod
rasponskih nosača, njihovo odizanje i izmjena ležajeva.
C.6 Odvodnja
Predviđen je zatvoreni sustav odvodnje. Naime, vode s kolnika prihvaćaju se preko slivnika u
sabirnu odvodnu cijev, te iza krila odvode u sabirnu šahtu.
C.7 Ograda
Pješačka ograda objekta predviđena je iz čeličnih cijevi, s rješenjima prema projektu. Ograda je
usidrena u monolitni beton pješačke staze, a visine je 1.10 m. Treba imati uzornu geometriju, jer o
njenom izgledu umnogome ovisi ukupni estetski dojam objekta.
Na dijelu poprečnog profila autoceste, predviđena je metalna zaštitna ograda prema važećim
propisima i uzancama.
C.8 Vođenje elektro i TT instalacija
Elektro i TT instalacije vođene su kroz PVC cijevi 160 mm, koje su ugrađene u pješačke staze
s obje strane objekta.
C.9 Uređenje pokosa nasipa
Pokose nasipa izvesti nagiba 1:1.5, uz lagano nabijanje. Pokose treba zatravniti i hortikulturno
zasaditi raslinjem iz okoliša, tako da se što bolje uklope u postojeći ambijent. Pokosi trebaju biti stabilni
i otporni na djelovanje atmosferilija, uz primjeran izgled i uklapanje u okoliš.
C.10 Uređenje okoliša
Nakon izgradnje predmetne građevine, potrebno je izvršiti sanaciju okoliša gradilišta kako bi se
građevina što bolje uklopila u postojeći prirodni ambijent.
C.11 Probno opterećenje
Prije stavljanja objekta u uporabu, potrebno je izvršiti probno ispitivanje glavne rasponske
konstrukcije objekta, a sukladno važećim propisima.
C.12 Održavanje objekta
Objekt se treba održavati u stanju projektom predviđene sigurnosti i funkcionalnosti, a sukladno
odredbama odgovarajućih zakona, normativa i pravila struke.
4. PRORAČUN KARAKTERISTIČNOG UZDUŽNOG
RASPONSKOG NOSAČA
4.1 PREDGOVOR
Svi su proračuni provedeni sukladno važećim normama, propisima i pravilima struke.
Ovisno o realnoj potrebi, korišteni su pojednostavljeni inženjerski modeli ili složeniji računski
modeli na bazi MKE.
Pri proračunu sila i dimenzioniranju vođeno je računa o utjecajima načina građenja i
drugim specifičnostima, a sve u svrhu postizanja dostatne sigurnosti građevine.
Za proračun rasponske konstrukcije na utjecaje prometnog opterećenja, korišten je
prostorni štapni model konstrukcije.
Pri dimenzioniranju pojedinih elemenata konstrukcije, dio sila je određen u skladu s
teorijom preraspodjele (adaptacije), a sva su dimenzioniranja provedena prema graničnim
stanjima.
Za sve armirane elemente korištena je rebrasta armatura B 450C.
4.2 PRORAČUN UZDUŽNIH RASPONSKIH NOSAČA
A. STANJE PRIJE SPREZANJA NOSAČA S KOLNIČKOM
PLOČOM
• POPREČNI PRESJEK RASPONSKE KONSTRUKCIJE
KN = ±0.002.5 %
HABAJUÆI SLOJ (AB 11S) 4 cm
ZAŠTITNI SLOJ (AB 8) 3 cm
HIDROIZOLACIJA 1 cm
AB PLOÈA 20 cm
PREDGOTOVLJENI NOSAÈ 80 cm
2.0%
HABAJUÆI SLOJ (AB 11S) 4 cm
HIDROIZOLACIJA 1 cm
PREDGOTOVLJENI NOSAÈ 80 cm
ISPUNA BETONOM ~ 22 cm
2.0%
11
0
+27,20+7,20
+30,54
-19,46
+140,14
-7,20+12,80+15,50
+125,28
3xPVC O160
OS
NIV
ELE
TE
OS
OB
JE
KT
A
25 130 287.5 287.5 130 25
155 575 155
25 835 25
885
115 115 115 115 115 115 115
865
-34,50
70
20
50
16
74
3
C 30/37
C 30/37
C 30/37
C 30/37
C 30/37
Montažnirubnjak
Brtvena masa
Montažnivijenac
MontažnivijenacBrtva
11
0
Odvodna cijev
O200
Prema Jugu Prema Sjeveru
UZDUŽNA I POPREČNA DISPOZICIJA JEDNOG NOSAČA
4 32 440
454
12
35.5 36.5 1710
54
210
70
113
70
113
g , gn pl
An = 0.359 m2
γn = 25.5 kN/m3
Sile od vlastite težine nosača Sile od težine kolničke ploče (jedan nosač)
gn = 0.359 ∙ 25.5 = 9,15 kN/m′
Rg1A = Rg1
B =gn ∙ l
2=
9,15 ∙ 17.10
2= 78,23 kN
Mg1l/2
=gn ∙ l2
8=
9.15 ∙ 17.102
8= 334.44 kNm
Vg1 = Rg1A = 78,23 kN
gpl = 0.20 ∙ 1.15 ∙ 25.5 = 5,87 kN/m′
Rg2A = Rg2
B =gpl ∙ l
2=
5,87 ∙ 17.10
2= 50,18kN
Mg2l/2
=gpl ∙ l2
8=
5,87 ∙ 17.102
8= 214,56kNm
Vg2 = Rg2A = 50,18 kN
Dimenzioniranje za fazu prije sprezanja nosača i ploče
Dimenzioniranje na moment savijanja
40
70
113
76
3
10
4
4
C 40/50 ⟶ fck = 40 MPa ⟶
fcd =fck
γc=
40
1.5= 26,67 MPa
B 450C ⟶ fyk = 450.0 MPa ⟶
fyd =fyk
γs=
450.0
1.15= 391.3 MPa
d = 63 cm
b = 135 cm
Mg1 = 334,44 kNm ; Mg2 = 214,56 kNm
Msd = γg ∙ (Mg1 + Mg2) = 1.35 ∙ (334,44 + 214,56) = 741,15 kNm
μsd =Msd
b ∙ d2 ∙ fcd=
741,15 ∙ 100
113 ∙ 632 ∙ 2.67= 0,062
za εs1 = 10‰ ;
očitano: εc2 = 1,6‰ ; ξ = 0,138 ; ζ = 0.950
x = ξ ∙ d = 0.138 ∙ 63 = 8,69 cm ≈ hpl = 9,0 cm
As1,1 =Msd
ζ ∙ d ∙ fyd=
741,15 ∙ 100
0.950 ∙ 63 ∙ 39.13= 31,65 cm2
Lom
pre
ko a
rmatu
re
s1=
20.0
‰
c2
‰
s1
‰
=x/
d
=z/
d
1
k d
sd
s
0.1
20.0
0.0
05
0.9
98
0.0
00
69.4
09
0.0
00
0.2
20.0
0.0
10
0.9
97
0.0
01
35.1
19
0.0
01
0.3
20.0
0.0
15
0.9
95
0.0
02
23.6
95
0.0
02
0.4
20.0
0.0
20
0.9
93
0.0
03
17.9
88
0.0
03
0.5
20.0
0.0
24
0.9
92
0.0
05
14.5
69
0.0
05
0.6
20.0
0.0
29
0.9
90
0.0
07
12.2
93
0.0
07
0.7
20.0
0.0
34
0.9
88
0.0
09
10.6
70
0.0
09
0.8
20.0
0.0
38
0.9
87
0.0
11
9.4
57
0.0
11
0.9
20.0
0.0
43
0.9
85
0.0
14
8.5
15
0.0
14
1.0
20.0
0.0
48
0.9
83
0.0
17
7.7
65
0.0
17
1.1
20.0
0.0
52
0.9
82
0.0
20
7.1
54
0.0
20
1.2
20.0
0.0
57
0.9
80
0.0
23
6.6
47
0.0
23
1.3
20.0
0.0
61
0.9
78
0.0
26
6.2
21
0.0
26
1.4
20.0
0.0
65
0.9
77
0.0
30
5.8
58
0.0
29
1.5
20.0
0.0
70
0.9
75
0.0
33
5.5
46
0.0
33
1.6
20.0
0.0
74
0.9
73
0.0
37
5.2
75
0.0
36
1.7
20.0
0.0
78
0.9
71
0.0
41
5.0
38
0.0
39
1.8
20.0
0.0
83
0.9
70
0.0
44
4.8
30
0.0
43
1.9
20.0
0.0
87
0.9
68
0.0
48
4.6
46
0.0
46
2.0
20.0
0.0
91
0.9
66
0.0
52
4.4
83
0.0
50
2.1
20.0
0.0
95
0.9
64
0.0
55
4.3
38
0.0
53
2.2
20.0
0.0
99
0.9
62
0.0
59
4.2
07
0.0
56
2.3
20.0
0.1
03
0.9
60
0.0
62
4.0
90
0.0
60
2.4
20.0
0.1
07
0.9
58
0.0
66
3.9
83
0.0
63
2.5
20.0
0.1
11
0.9
57
0.0
69
3.8
85
0.0
66
2.6
20.0
0.1
15
0.9
55
0.0
73
3.7
95
0.0
69
2.7
20.0
0.1
19
0.9
53
0.0
76
3.7
13
0.0
73
2.8
20.0
0.1
23
0.9
51
0.0
80
3.6
36
0.0
76
2.9
20.0
0.1
27
0.9
49
0.0
83
3.5
65
0.0
79
3.0
20.0
0.1
30
0.9
47
0.0
86
3.4
99
0.0
82
3.1
20.0
0.1
34
0.9
45
0.0
90
3.4
37
0.0
85
3.2
20.0
0.1
38
0.9
44
0.0
93
3.3
79
0.0
88
3.3
20.0
0.1
42
0.9
42
0.0
96
3.3
25
0.0
90
3.4
20.0
0.1
45
0.9
40
0.0
99
3.2
74
0.0
93
3.5
20.0
0.1
49
0.9
38
0.1
02
3.2
25
0.0
96
Lom
pre
ko a
rmatu
re
s1=
10.0
‰
c2
‰
s1
‰
=x/
d
=z/
d
1
k d
sd
s
0.1
10.0
0.0
10
0.9
97
0.0
00
49.2
42
0.0
00
0.2
10.0
0.0
20
0.9
93
0.0
02
24.9
96
0.0
02
0.3
10.0
0.0
29
0.9
90
0.0
04
16.9
20
0.0
03
0.4
10.0
0.0
38
0.9
87
0.0
06
12.8
85
0.0
06
0.5
10.0
0.0
48
0.9
84
0.0
09
10.4
68
0.0
09
0.6
10.0
0.0
57
0.9
81
0.0
13
8.8
60
0.0
13
0.7
10.0
0.0
65
0.9
77
0.0
17
7.7
14
0.0
17
0.8
10.0
0.0
74
0.9
74
0.0
22
6.8
57
0.0
21
0.9
10.0
0.0
83
0.9
71
0.0
27
6.1
93
0.0
26
1.0
10.0
0.0
91
0.9
68
0.0
32
5.6
64
0.0
31
1.1
10.0
0.0
99
0.9
65
0.0
38
5.2
33
0.0
37
1.2
10.0
0.1
07
0.9
62
0.0
44
4.8
76
0.0
42
1.3
10.0
0.1
15
0.9
59
0.0
50
4.5
76
0.0
48
1.4
10.0
0.1
23
0.9
56
0.0
56
4.3
21
0.0
54
1.5
10.0
0.1
30
0.9
53
0.0
62
4.1
02
0.0
59
1.6
10.0
0.1
38
0.9
50
0.0
69
3.9
12
0.0
65
1.7
10.0
0.1
45
0.9
47
0.0
75
3.7
47
0.0
71
1.8
10.0
0.1
53
0.9
44
0.0
82
3.6
02
0.0
77
1.9
10.0
0.1
60
0.9
41
0.0
88
3.4
74
0.0
83
2.0
10.0
0.1
67
0.9
38
0.0
94
3.3
61
0.0
89
2.1
10.0
0.1
74
0.9
34
0.1
01
3.2
60
0.0
94
2.2
10.0
0.1
80
0.9
31
0.1
07
3.1
70
0.0
99
1.3
10.0
0.1
87
0.9
28
0.1
13
3.0
90
0.1
05
2.4
10.0
0.1
94
0.9
25
0.1
19
3.0
17
0.1
10
2.5
10.0
0.2
00
0.9
22
0.1
25
2.9
50
0.1
15
2.6
10.0
0.2
06
0.9
19
0.1
30
2.8
89
0.1
20
2.7
10.0
0.2
13
0.9
16
0.1
36
2.8
33
0.1
25
2.8
10.0
0.2
19
0.9
13
0.1
42
2.7
81
0.1
29
2.9
10.0
0.2
25
0.9
10
0.1
47
2.7
33
0.1
34
3.0
10.0
0.2
31
0.9
07
0.1
53
2.6
89
0.1
38
3.1
10.0
0.2
37
0.9
04
0.1
58
2.6
47
0.1
43
3.2
10.0
0.2
42
0.9
01
0.1
63
2.6
09
0.1
47
3.3
10.0
0.2
48
0.8
98
0.1
68
2.5
73
0.1
51
3.4
10.0
0.2
54
0.8
95
0.1
73
2.5
39
0.1
55
3.5
10.0
0.2
59
0.8
92
0.1
78
2.5
07
0.1
59
Lom
pre
ko a
rmatu
re
s1=
5.0
‰
c2
‰
s1
‰
=x/
d
=z/
d
1
k d
sd
s
0.1
5
.0
0.0
20
0.9
93
0.0
01
35.0
49
0.0
01
0.2
5
.0
0.0
38
0.9
87
0.0
03
17.9
05
0.0
03
0.3
5
.0
0.0
57
0.9
81
0.0
07
12.1
94
0.0
07
0.4
5
.0
0.0
74
0.9
75
0.0
12
9.3
42
0.0
11
0.5
5
.0
0.0
91
0.9
69
0.0
18
7.6
34
0.0
17
0.6
5
.0
0.1
07
0.9
63
0.0
25
6.4
98
0.0
24
0.7
5
.0
0.1
23
0.9
58
0.0
32
5.6
88
0.0
31
0.8
5
.0
0.1
38
0.9
52
0.0
41
5.0
83
0.0
39
0.9
5
.0
0.1
53
0.9
47
0.0
50
4.6
15
0.0
47
1.0
5
.0
0.1
67
0.9
42
0.0
59
4.2
42
0.0
56
1.1
5
.0
0.1
80
0.9
37
0.0
69
3.9
38
0.0
64
1.2
5
.0
0.1
94
0.9
31
0.0
79
3.6
87
0.0
74
1.3
5
.0
0.2
06
0.9
26
0.0
89
3.4
77
0.0
83
1.4
5
.0
0.2
19
0.9
22
0.1
00
3.2
98
0.0
92
1.5
5
.0
0.2
31
0.9
17
0.1
10
3.1
44
0.1
01
1.6
5
.0
0.2
42
0.9
12
0.1
21
3.0
12
0.1
10
1.7
5
.0
0.2
54
0.9
07
0.1
31
2.8
97
0.1
19
1.8
5
.0
0.2
65
0.9
02
0.1
42
2.7
96
0.1
28
1.9
5
.0
0.2
75
0.8
98
0.1
52
2.7
08
0.1
36
2.0
5
.0
0.2
86
0.8
93
0.1
62
2.6
30
0.1
45
2.1
5
.0
0.2
96
0.8
88
0.1
72
2.5
62
0.1
52
2.2
5
.0
0.3
06
0.8
83
0.1
81
2.5
01
0.1
60
2.3
5
.0
0.3
15
0.8
79
0.1
90
2.4
46
0.1
67
2.4
5
.0
0.3
24
0.8
74
0.1
99
2.3
97
0.1
74
2.5
5
.0
0.3
33
0.8
70
0.2
08
2.3
52
0.1
81
2.6
5
.0
0.3
42
0.8
65
0.2
16
2.3
12
0.1
87
2.7
5
.0
0.3
51
0.8
61
0.2
24
2.2
75
0.1
93
2.8
5
.0
0.3
59
0.8
57
0.2
32
2.2
41
0.1
99
2.9
5
.0
0.3
67
0.8
52
0.2
40
2.2
10
0.2
05
3.0
5
.0
0.3
75
0.8
48
0.2
48
2.1
81
0.2
10
3.1
5
.0
0.3
83
0.8
44
0.2
55
2.1
54
0.2
16
3.2
5
.0
0.3
90
0.8
40
0.2
63
2.1
29
0.2
21
3.3
5
.0
0.3
98
0.8
36
0.2
70
2.1
06
0.2
26
3.4
5
.0
0.4
05
0.8
32
0.2
77
2.0
84
0.2
30
3.5
5
.0
0.4
12
0.8
29
0.2
83
2.0
64
0.2
35
sd
sd
cdR
dv
M
bd
f=
==
2
085.
=
+
c
sc
d2
12
;
x
=
z=
d
Lom
pre
ko b
eto
na
c2=
3.5
‰
c2
‰
s1
‰
=x/
d
=z/
d
1
k d
sd
s
3.5
20.0
0.1
49
0.9
38
0.1
02
3.2
25
0.0
96
3.5
19.5
0.1
52
0.9
37
0.1
05
3.1
93
0.0
98
3.5
19.0
0.1
56
0.9
35
0.1
07
3.1
61
0.1
00
3.5
18.5
0.1
59
0.9
34
0.1
09
3.1
28
0.1
02
3.5
18.0
0.1
63
0.9
32
0.1
12
3.0
94
0.1
04
3.5
17.5
0.1
67
0.9
31
0.1
15
3.0
61
0.1
07
3.5
17.0
0.1
71
0.9
29
0.1
17
3.0
27
0.1
09
3.5
16.5
0.1
75
0.9
27
0.1
20
2.9
93
0.1
12
3.5
16.0
0.1
79
0.9
25
0.1
24
2.9
58
0.1
14
3.5
15.5
0.1
84
0.9
23
0.1
27
2.9
23
0.1
17
3.5
15.0
0.1
89
0.9
21
0.1
30
2.8
88
0.1
20
3.5
14.5
0.1
94
0.9
19
0.1
34
2.8
52
0.1
23
3.5
14.0
0.2
00
0.9
17
0.1
38
2.8
15
0.1
26
3.5
13.5
0.2
06
0.9
14
0.1
42
2.7
78
0.1
30
3.5
13.0
0.2
12
0.9
12
0.1
46
2.7
41
0.1
33
3.5
12.5
0.2
19
0.9
09
0.1
51
2.7
03
0.1
37
3.5
12.0
0.2
26
0.9
06
0.1
55
2.6
65
0.1
41
3.5
11.5
0.2
33
0.9
03
0.1
61
2.6
26
0.1
45
3.5
11.0
0.2
41
0.9
00
0.1
66
2.5
87
0.1
49
3.5
10.5
0.2
50
0.8
96
0.1
72
2.5
47
0.1
54
3.5
10.0
0.2
59
0.8
92
0.1
78
2.5
07
0.1
59
3.5
9
.5
0.2
69
0.8
88
0.1
85
2.4
65
0.1
65
3.5
9
.0
0.2
80
0.8
84
0.1
93
2.4
24
0.1
70
3.5
8
.5
0.2
92
0.8
79
0.2
01
2.3
81
0.1
76
3.5
8
.0
0.3
04
0.8
73
0.2
09
2.3
38
0.1
83
3.5
7
.5
0.3
18
0.8
68
0.2
19
2.2
94
0.1
90
3.5
7
.0
0.3
33
0.8
61
0.2
29
2.2
50
0.1
98
3.5
6
.5
0.3
50
0.8
54
0.2
41
2.2
04
0.2
06
3.5
6
.0
0.3
68
0.8
47
0.2
54
2.1
58
0.2
15
3.5
5
.5
0.3
89
0.8
38
0.2
68
2.1
11
0.2
24
3.5
5
.0
0.4
12
0.8
29
0.2
83
2.0
64
0.2
35
3.5
4
.5
0.4
38
0.8
18
0.3
01
2.0
15
0.2
46
3.5
4
.0
0.4
67
0.8
06
0.3
21
1.9
66
0.2
59
3.5
3
.5
0.5
00
0.7
92
0.3
44
1.9
16
0.2
72
3.5
3
.0
0.5
38
0.7
76
0.3
71
1.8
65
0.2
88
3.5
2
.5
0.5
83
0.7
57
0.4
01
1.8
14
0.3
04
3.5
2
.0
0.6
36
0.7
35
0.4
38
1.7
62
0.3
22
3.5
1
.5
0.7
00
0.7
09
0.4
82
1.7
11
0.3
41
3.5
1
.0
0.7
78
0.6
76
0.5
35
1.6
62
0.3
62
3.5
0
.5
0.8
75
0.6
36
0.6
02
1.6
16
0.3
83
AM d
s
sd
s1
1
=
Af
db
s
cd s1
11
=
Neutr
aln
a o
s
d-x
b1
d1
s1A
h
2
d
d
sdM
s2A
2
d-d
s1F s
1
s2
2
c2
s2F cF
0.8
5 f c
d
x=*d
z=*d
Dimenzioniranje na poprečnu silu
40
70
113
76
3
10
4
4
Vg1 = 78,23 kN ; Vg2 = 50,18 kN
Vsd = γg ∙ (Vg1 + Vg2)
= 1.35 ∙ (78,23 + 50,18)
Vsd = 173,35 kN
Dio poprečne sile koju preuzima beton i uzdužna armatura:
VRd1 = [τRd ∙ k ∙ (1.2 + 40 ∙ ρI) + 0.15 ∙ σcp] ∙ bw ∙ d
k = 1.6 − d = 1.6 − 0.63 = 0.97 < 1.0 ⟶ k = 1.0
σcp = NSd/ Ac = 0.0
Σ As = 31,65 cm2 ρI =Σ As
Ac=
31,65
40 ∙ 70= 0.0112
VRd1 = [0.034 ∙ 1.0 ∙ (1.2 + 40 ∙ 0.0112) + 0.15 ∙ 0.0] ∙ 40 ∙ 63 = 141,20 kN
Dio poprečne sile koju mogu preuzeti tlačne dijagonale:
VRd2 = 0.5 ∙ ν ∙ fcd ∙ bw ∙ z
ν = 0.7 −fck
200= 0.7 −
40
200= 0.51 > 0.50 ⟶ ν = 0.55
VRd2 = 0.5 ∙ 0.55 ∙ 2.67 ∙ 40 ∙ (0.9 ∙ 63) = 1665,28 kN
Maksimalna poprečna sila:
Vsd = 173,35 kN
Vsd/ VRd2 = 173,35/1665,28 ≈ 0.11 ⟶ Vsd = 0.11 VRd2
sw,max = min{0.8 ∙ d ; 30.0 cm} = min{0.8 ∙ 63 = 50.4 cm ; 30.0 cm} ⟶ sw,max
= 30.0cm
ρmin = 0.0013 (C 40/50)
Odabrane spone 10 (Asw = 0.79 cm2):
sw,pot ≤m ∙ Asw,min
ρmin ∙ bw=
2 ∙ 0.79
0.0013 ∙ 40= 30,38 cm
Odabrane spone 10/30. Ukupna nosivost betona i odabrane poprečne armature:
fyw,d =fyk
γs ; B 450C ⟶ fyw,d =
450.0
1.15= 391.3 MPa = 39.13 kN/cm2
VRd = VRd1 + Vwd = VRd1 +m ∙ Asw ∙ fyw,d ∙ z
sw= 141,20 +
2 ∙ 0.79 ∙ 39.13 ∙ (0.9 ∙ 63)
30
VRd = 141,20 + 116.85 = 258,05 kN
Tablice za dimenzioniranje na poprečnu silu:
Posmična čvrstoća
Čvrstoća na kocki
Čvrstoća na valjku
0.480.440.410.370.340.300.260.220.18Rd (MPa)
60
(MB 60)
55
(MB 55)
50
(MB 50)
45
(MB 45)
37
(MB 40)
30
(MB 30)
25
(MB 25)
20
(MB 20)
15
(MB 15)fc,cub (MPa)
504540353025201612fck (MPa)
C50/60C45/55C40/50C35/45C30/37C25/30C20/25C16/20C12/15Karakteristika betona
Posmična čvrstoća
Čvrstoća na kocki
Čvrstoća na valjku
0.480.440.410.370.340.300.260.220.18Rd (MPa)
60
(MB 60)
55
(MB 55)
50
(MB 50)
45
(MB 45)
37
(MB 40)
30
(MB 30)
25
(MB 25)
20
(MB 20)
15
(MB 15)fc,cub (MPa)
504540353025201612fck (MPa)
C50/60C45/55C40/50C35/45C30/37C25/30C20/25C16/20C12/15Karakteristika betona
0.00130.00110.0007min
C50/60C45/55C40/50C35/45C30/37C25/30C20/25C16/20C12/15Klasa betona
0.00130.00110.0007min
C50/60C45/55C40/50C35/45C30/37C25/30C20/25C16/20C12/15Klasa betona
0.3 d; 20 cmVsd 0.67 VRd23
0.6 d; 30 cm0.2 VRd2 Vsd 0.67 VRd22
0.8 d; 30 cmVsd 0.2 VRd21
Maksimalni razmak spona u smjeru glavne
vlačne armature sw,max
Računska poprečna sila VsdBroj
0.3 d; 20 cmVsd 0.67 VRd23
0.6 d; 30 cm0.2 VRd2 Vsd 0.67 VRd22
0.8 d; 30 cmVsd 0.2 VRd21
Maksimalni razmak spona u smjeru glavne
vlačne armature sw,max
Računska poprečna sila VsdBroj
0.3 d; 20 cmVsd 0.67 VRd23
0.6 d; 30 cm0.2 VRd2 Vsd 0.67 VRd22
1.0 d; 80 cmVsd 0.2 VRd21
Maksimalni razmak vertikalnih krakova spona u
poprečnom smjeruRačunska poprečna sila VsdBroj
0.3 d; 20 cmVsd 0.67 VRd23
0.6 d; 30 cm0.2 VRd2 Vsd 0.67 VRd22
1.0 d; 80 cmVsd 0.2 VRd21
Maksimalni razmak vertikalnih krakova spona u
poprečnom smjeruRačunska poprečna sila VsdBroj
2.3. NUMERIČKI MODEL
Za proračun unutarnjih sila uslijed djelovanja opterećenja izrađen je proračunski model konstrukcije.
Proračun nosive konstrukcije građevine provodi se pomoću Aspalathos software-a.
Predmetna nosiva konstrukcija modelirana je štapnim elementima.
Gornji ustroj mosta modeliran je upinjanjem štapova u uzdužnom smjeru (koji predstavljaju uzdužni utjecaj
montažnih grednih nosača spregnutih s AB pločom) sa štapovima u poprečnom smjeru (koji predstavljaju utjecaj
AB ploče u poprečnom smjeru).
Takvim načinom modeliranja postigli smo sustav nosača krutog roštilja.
Ekvivalentnost štapova s elementima mosta ostvarena je preko odgovarajućih duljina štapova te krutostima
poprečnih presjeka.
Stup mosta modeliran je štapnim elementima čije dimenzije prate os stupa. Krutosti štapova odgovaraju
krutostima poprečnih presjeka stupa. Na dno stupa modeliran je upeti ležaj koji predstavlja vezu stupa s tlom,
koja je ostvarena preko temelja stupa.
Modeliranje upornjaka nije potrebno jer je veza rasponske konstrukcije s upornjacima ostvarena preko ležajeva.
Shodno tome modelirani su klizni ležajevi na pozicijama koje odgovaraju stvarnim pozicijama ležajeva na
upornjacima.
U konačnici mase poprečnih štapova koje simuliraju utjecaj ploče u poprečnom smjeru su isključene jer jer masa
ploče uvrštena u masu uzdužnih štapova.
Osnovni gabariti proračunskog modela, svojstva materijala te poprečnih presjeka prikazani su u nastavku:
Slika 3: Prikaz numeričkog modela
Slika 4: Prikaz renderiranog numeričkog modela
Slika 5: Tlocrt mosta
Slika 6: Pogled okomito na most
Slika 7: Pogled u smjeru mosta
PRIKAZ PRORAČUNSKOG MODELA
U1
S
U2
18
00
18
00
36
00
KN = ±0.00
885
18
01
80
18
01
80
18
01
80
18
01
80
18
01
80
18
01
80
18
01
80
18
01
80
18
01
80
18
01
80
18
00
18
00
115
690
885
2.4. PRIKAZ OPTEREĆENJA I REZULTATA PRORAČUNA
U proračun su uzeta sljedeća osnovna opterećenja:
• vlastita težina
• dodatno stalno opterećenje
• pokretno opterećenje – maksimalni moment u prvom polju
• pokretno opterećenje – maksimalni moment na ležaju – nad stupom
• pokretno opterećenje – maksimalna poprečna sila pri upornjaku
• pokretno opterećenje – maksimalna poprečna sila pri stupu
2.4.1.SILE OD DODATNOG STALNOG TERETA
• Kolnički zastor 0.08 ∙ 20 = 1.76 kN/m2
• Pješačka staza 0.30 ∙ 25 = 7.50 kN/m2
• Ograda = 0.70 kN/m1
• Cijev za odvodnju = 0.50 kN/m1
• Vijenac 0.55 ∙ 0.12 ∙ 25 = 1.65 kN/m1
Pretpostavlja se da se ukupno opterećenje raspodjeljuje na uzdužne nosače:
• Srednji nosači 1.76 ∙ 1.18 = 2,02 kN/m2
• Krajnji nosač lijevo 7.50 ∙ (1.18 + 0.82) /2 + 0.5 = 8 ,15 kN/ m1
• Krajnji nosač desno 7.50 ∙ (1.18 + 0.82) /2 = 7.65 kN/ m1
• Rubovi (1.65 + 0.70) ∙ 1.9 = 4.23 kN
Slika 8: Dodatno stalno opterećenje
Slika 9: Dodatno stalno opterećenje – momenti Mz (kNm)
Slika 10: Dodatno stalno opterećenje – Poprečne sile Tz (kN)
2.4.2.POKRETNO OPTEREĆENJE
Pokretna opterećenja na mostu zamjenjuju se tipskim opterećenjima na način propisan EC1. Za cestovne mostove tipska opterećenja predstavljaju tipska vozila čije dimenzije ovise o kategoriji ceste.
Postupak provedbe opterećenja pokretnim opterećenjem predmetnog mosta prikazan je na slici 11 gdje broj 1 predstavlja glavni trak širine 3m postavljen uz rubnjak. Ostatak mosta opterećen je kao na slici.
Tipska vozila postavljaju se u odgovarajućim pozicijama za dobivanje maksimalnih reznih sila u polju, pri stupu i pri upornjaku. Proračuni su prikazani u nastavku.
Slika 11: Prikaz načina opterećivanja mosta pokretnim opterećenjem
• POKRETNO OPTEREĆENJE U POPREČNOM PRESJEKU
KONCENTRIRANE SILE OD TIPSKOG VOZILA
F1 = 112,18kN
F2 = 187,82 kN
F3 = 193,04kN Ukupno opterećenje tipskog vozila iznosi 600KN.
F4 = 106,96 kN
KONTINUIRANO OPTEREĆENJE NA UZDUŽNIM NOSAČIMA (s lijeva na desno)
nosač 1: q1 = 6.77 kN/m′
nosač 2,3: q2,3 = 10.11 kN/m′
nosač 4: q4 = 4.89 kN/m′
nosač 5,6,7: q5,6,7 = 3,15 kN/m′
• POKRETNO OPTEREĆENJE (za maksimalni moment u prvom polju)
Slika 12: Pokretno opterećenje za maksimalni moment u prvom polju
Slika 13: Pokretno opterećenje – maksimalni momenti u prvom polju – momenti My (kNm)
Slika 14: Pokretno opterećenje – maksimalni momenti u prvom polju – poprečne sile Tz (kN)
POKRETNO OPTEREĆENJE (za maksimalni moment pti stupu)
Slika 15: Pokretno opterećenje – za maksimalne momente pri stupu
Slika 16: Pokretno opterećenje –maksimalne momenti pri stupu -momenti My
Slika 17: Pokretno opterećenje – maksimalne poprečne sile pri stupu – poprečne sile Tz (kN)
• POKRETNO OPTEREĆENJE (za maksimalnu poprečnu silu pri upornjaku)
Slika 18: Pokretno opterećenje za maksimalnu poprečnu silu pri upornjaku
Slika 19: Pokretno opterećenje – maksimalne poprečne sile pri upornjaku – momenti My (kNm)
Slika 20: Pokretno opterećenje – maksimalne poprečne sile pri upornjaku – poprečne sile Tz (kN)
• POKRETNO OPTEREĆENJE (za maksimalnu poprečnu silu pri stupu)
Slika 21: Pokretno opterećenje za maksimalnu poprečnu silu pri stupu
Slika 22: Pokretno opterećenje – maksimalne poprečne sile pri stupu – momenti My (kNm)
Slika 23: Pokretno opterećenje – maksimalne poprečne sile pri stupu –poprečne sile Tz (kN)
2.5. PRORAČUN UZDUŽNIH RASPONSKIH NOSAČA (STANJE NAKON SPREZANJA NOSAČA S KOLNIČKOM PLOČOM)
2.5.1. UZDUŽNI PRESJEK U OSI MOSTA
1 2 3
Slika 24: Uzdužna dispozicija mosta
Utjecaj 1-1 2-2 3-3
Vlastita težina nosača
Mg1 [kNm] 0.0 334,44 0.0
Vg1 [kN] 78,33 0.0 78,33
Težina kolničke ploče
Mg2 [kNm] 0.0 214,56 0.0
Vg2 [kN] 50,18 0.0 50,18
Dodatni stalni teret
MDg [kNm] 0.0 75,87 120,14
VDg [kN] 6,86 0.0 28,55
Najnepovoljnije prometno opterećenje
Mq [kNm] 0.0 641,36 523,08
Vq [kN] 229,15 0.0 233,93
2.5.2. PRESJEK U POLJU
• DIMENZIONIRANJE NA MOMENT SAVIJANJA
MPaf
f
MPafCB
MPaf
f
MPafC
s
yk
yd
yk
c
ckcd
ck
3.39115.1
0.450
0.450450
7.265.1
0.40
0.4050/40
===
=
===
=
d = 80 cm
b = 115 cm
2
2,11,11
2
1,1
2
2,1
2
1
22
22,6757,3565,31
65,31
57,3513.3980956.0
10046,1064
0.3084,980123.0
956.0;123.0;‰4,1:tan
;‰10
054.067.280115
10046,1064
46,106436,64150.187,7535.1
36,641;87,75
cmAAA
cmA
cmfd
MA
cmhcmdx
ooci
za
fdb
M
kNmMMM
kNmMkNmM
sss
s
yd
sds
pl
c
s
cd
sdsd
qqggsd
qg
=+=+=
=
=
==
====
===
=
=
==
=+=+=
==
Odabrano: 10Ø30
2.5.3 PRESJEK IZNAD STUPA
• DIMENZIONIRANJE NA MOMENT SAVIJANJA
MPaf
f
MPafCB
MPaf
f
MPafC
s
yk
yd
yk
c
ckcd
ck
3.39115.1
0.450
0.450450
7.265.1
0.40
0.405040
===
=
===
=
d = 81 cm
b = 40 cm
2
2,
21
22
94,3213.3981907.0
10081,946
907,0;‰0,3:tan;‰10
135.067.28140
10081,946
81,94608,52350.114,12035.1
08,523;14,120
cmfd
MA
oociza
fdb
M
kNmMMM
kNmMkNmM
yd
sds
cs
cd
sdsd
qqggsd
qg
=
==
===
=
==
=+=+=
==
Odabrano: 9Ø22
• DIMENZIONIRANJE NA POPREČNU SILU U PRESJEKU 3-3 (PRI STUPU)
( )( )
kN
VVVVV
kNVkNV
kNVkNV
qqggggsd
qg
gg
78,56293,23350.1
55,2818,5022,7835.1
93,233;55,28
18,50;33,78
21
21
=+
++=
=+++=
==
==
Dio poprečne sile koju preuzima beton i uzdužna armatura:
( )
( ) kNV
A
AcmA
AN
kdk
dbkV
Rd
l
c
s
ls
csdcp
wcplRdRd
68,26581400.015.002.0402.10.1041.0
02.0;02.002.010040
0.80;0.80
0.0
0.10.179.081.06.16.1
15.0402.1
1
2
1
=++=
==
==
==
==−=−=
++=
Dio poprečne sile koju mogu preuzeti tlačne dijagonale:
( ) kNV
f
zbfV
Rd
ck
wcdRd
43,1946819.04067.25.05.0
5.05.05.0200
407.0
2007.0
5.0
2
2
==
===−=−=
=
Maksimalna poprečna sila:
( )50/400013.0
0.300.30;6,48816.0min
0.30;6.0min
28.028,043,1946/78,562
78,562
min
max,
max,
22
C
cms
cmds
VVVV
kNV
w
w
RdsdRdsd
sd
=
==
==
===
=
Odabrane spone 10 (Asw=0.79 cm2):
cmb
Ams
w
sw
potw 38.30400013.0
79.02
min
min,
, =
=
Odabrane spone 10. Potrebni razmak spona:
( )
cms
cmVV
zfAms
cmkNMPafCBf
f
potw
Rdsd
dywsw
potw
dyw
s
yk
dyw
13,30
31,3068,26578,562
819.01.3979.04
1.393.39115.1
0.450450;
,
1
,
,
2
,,
=−
=
−
====
Odabrano: Ø10/25 – 4-rezne pri stupu.
• DIMENZIONIRANJE NA POPREČNU SILU U PRESJEKU 1-1 (PRI UPORNJAKU)
( )( )
kN
VVVVV
kNVkNV
kNVkNV
qqggggsd
qg
gg
47,52615,22950.1
86,618,5033,7835.1
15,229;86,6
18,50;33,78
21
21
=+
++=
=+++=
==
==
Dio poprečne sile koju preuzima beton i uzdužna armatura:
( )
( ) kNV
A
AcmA
AN
kdk
dbkV
Rd
l
c
s
ls
csdcp
wcplRdRd
68,26581400.015.002.0402.10.1041.0
02.0;02.002.010040
0.80;0.80
0.0
0.10.179.081.06.16.1
15.0402.1
1
2
1
=++=
==
==
==
==−=−=
++=
Dio poprečne sile koju mogu preuzeti tlačne dijagonale:
( ) kNV
f
zbfV
Rd
ck
wcdRd
43,1946819.04067.25.05.0
5.05.05.0200
407.0
2007.0
5.0
2
2
==
===−=−=
=
Maksimalna poprečna sila:
( )50/400013.0
0.300.30;6,48816.0min
0.30;6.0min
27.043,1964/47,526
47,526
min
max,
max,
22
C
cms
cmds
VVVV
kNV
w
w
RdsdRdsd
sd
=
==
==
==
=
Odabrane spone 10 (Asw=0.79 cm2):
cmb
Ams
w
sw
potw 38.30400013.0
79.02
min
min,
, =
=
Odabrane spone 10.
Potrebni razmak spona:
( )
cms
cmVV
zfAms
cmkNMPafCBf
f
potw
Rdsd
dywsw
potw
dyw
s
yk
dyw
53,34
53,3468,26547,526
819.01.3979.04
1.393.39115.1
0.450450;
,
1
,
,
2
,,
=−
=
−
====
Odabrano: Ø10/30 – 4-rezne pri stupu.
2.6. ARMATURA ZA SPREZANJE NOSAČA I PLOČE
( )
( )( ) ( )( ) ( )
( ) 42
22
,,
2
,,
4
4
3
,,
,
2
,
2
,
2
0435.080.0577.0228.000078.0
376.0577.0386.00158.0
00078.0
0158.0
0508,0223.0228.0
577.0614.080.0228.0
376.0386.0
m
hhAIhhAII
mI
mI
mhhAS
mhmAmhmA
mhmA
pltutplplntutnnu
pl
n
utpltpl
utu
pltpl
ntn
=−++
−+=−++−+=
=
=
==−=
==
==
==
cmf
QA
cmkNMPafCBf
f
mkNI
SVQ
kNV
dyw
sdreqs
dyw
s
yk
dyw
u
sd
sd
sd
8,1613.39
47,657
13.393.39115.1
0.450450;
47,6570435.0
0508.099,562
99,562
,
,
2
,,
max,
max,
===
====
=
=
=
=
Odabrano: 4Ø10/25 + 2Ø10/20= ( 579.02579,04 + ) = 23,7 cm2
( )( )
kN
VVVVV
kNVkNV
kNVkNV
qqggggsd
qg
gg
99,56297,23350.1
55,2818,5033,7835.1
97,233;55,28
18,50;33,78
21
21
=+
++=
=+++=
==
==
E. SKICA ARMATURE SREDNJEG NOSAČA
Prikazana je samo skica glavne armature. Ostalo prema armaturnom planu.
- UZDUŽNI PRESJEK NOSAČA
- POPREČNI PRESJEK NOSAČA a-a
1710 a b 1 a b 3 a
b 2 400 400
B 450C
30 60
1800
5 32
30
5 32
a
a
OS
STU
PA
OS
UPO
RN
JAKA
3. PREDMJER RADOVA
DONJI USTROJ
3.A. ZEMLJANI RADOVI
3.A.1 Iskop za temelj stupa
7,0 × 6,0 × 1,85 = 77,70 m3
77,70 m3
3.A.2 Zatrpavanje oko temelja stupa materijalom iz iskopa
(77,70) – (4,50 + 30,00) = 43,20 m3
43,20
m3
3.B. BETONSKI I ARMIRANOBETONSKI RADOVI
3.B.1 Podložni beton C12/15 ispod temelja stupa
6,0 × 5,0 × 0.15 = 4,50 m3
4,50 m3
3.B.2 Beton C40/50 temelja stupa
6,00 × 5,00 × 1,00 = 30,00 m3
30,00 m3
3.B.3 Beton C40/50 tijela stupa
32,99 x 0,70 = 23,10 m3
23,10 m3
3.B.4 Armatura elemenata donjeg ustroja (samo stupa)
betoniranih na licu mjesta iz B 450C
7965,00 kg
3.C. OSTALI RADOVI
3.C.1 Elastomerni ležajevi iznad upornjaka
AEL 400/500/69 4 kom
GORNJI USTROJ
3.A. BETONSKI I ARMIRANOBETONSKI RADOVI
3.A.1 Predgotovljeni uzdužni rasponski T nosači
3.A.1.1 Srednji nosač l = 17,10 m
3.A.1.1.1 Beton C40/50
0,359 × 17,10 = 6,14 m3
6,14 m3
3.A.1.1.2 Betonski čelik B 450C
1534,73 kg
Ukupno nosača 10 kom
3.A.1.2 Rubni nosač l = 17,10 m
3.A.1.2.1 Beton C40/50
0,492 x 17,10 = 8,41 m3
8,41m³
3.A.1.2.2 Betonski čelik B 450C
2102,50 kg
Ukupno nosača 4 kom
3.A.2 Beton C40/50 poprečnih nosača iznad stupova i upornjaka
1,40 × 1,10 × 7,50 + 2 × 0,70 × 1,10 × 7,50 = 23,10 m3
23,10 m3
3.A.3 Beton C40/50 monolitnog dijela kolničke ploče
36,00 x 6,5 x 0,20 = 46,80 m3
46,80 m3
3.A.4 Beton C40/50 monolitnog dijela pješačkog hodnika
2 × (1,55 × 0,22) × 36,00 - 6×0,162×/4×36,00 = 000,00 m3
20,21 m3
3.A.5 Predgotovljeni armiranobetonski elementi vijenca, beton
C40/50
2 × 45,60 = 91,20 m`
91,20 m`
3.A.6 Armatura B 450C elemenata gornjeg ustroja betoniranih
na licu mjesta
18022,00 kg
3.B. OSTALI RADOVI
3.B.1 Prijevoz i montaža predgotovljenih uzdužnih rasponskih
nosača
4.B.1.1 Srednji nosač l = 17,10 m
10
kom
4.B.1.2 Rubni nosač l = 17,10 m
4 kom
3.B.2 Prijevoz i montaža armiranobetonskih elemenata vijenca
91,20 m`
3.B.3 PVC cijevi 160 mm za smještaj elektro i TK instalacija
2 × 3 × 36,00 = 216,00 m`
216,00 m`
3.B.4 Prijelazne naprave nad upornjacima s mogućnošću
dilatiranja 40 mm
8,85× 2 = 17,70 m`
17,70 m`
3.B.5 Hidroizolacija kolničke ploče
36,00 x 8,35=300,60 m2
300,60 m2
3.B.6 Zaštitni sloj asfalt betona AB-8 debljine 2,0 cm
5,75 x 36,00 = 207,00 m2 207,00 m2
3.B.7 Habajući sloj asfalt betona AB-11s debljine 4,0 cm
5,75 x 36,00 = 207,00 m2 207,00 m2
3.B.8 Klasična metalna ograda prema projektu
45,60 × 2 = 91,20 m`
91,20 m
Redni
brojO p i s r a d o v a
Jedinica
mjere
Količina
radova
Jedinična
cijena
Ukupna
cijena
3 TROŠKOVNIK
U ovom troškovniku nisu uključeni svi radovi, te nisu
uključeni troškovi izrade gornjeg ustroja ceste iza
upornjaka, a koji su sadržani u troškovniku ceste.
DONJI USTROJ
3.A. ZEMLJANI RADOVI
3.A.1 Strojni iskop za temelje stupa, uz ručno dotjerivanje
iskopa. Radove izvesti sukladno OTU, knjiga II,
točka 2-04. Obračun po m3 iskopa u sraslom
stanju tla. m3 77,70
3.A.2 Strojno zatrpavanje oko temelja stupa materijalom
iz iskopa u slojevima od 30-50 cm, uz lagano
zbijanje i ručno dotjerivanje. Radove izvesti
sukladno OTU, knjiga II. Obračun po m3 "sraslog"
materijala. m3 43,20
UKUPNO ZA ZEMLJANE RADOVE:
3.B. BETONSKI I ARMIRANOBETONSKI RADOVI
3.B.1 Betoniranje sloja podložnog betona ispod temelja
stupa betonom C12/15. Debljina slojeva podbetona
prema projektu. Gornja ploha podbetona treba biti
ravna i na projektiranoj visinskoj koti. Radove izvesti
sukladno OTU, knjiga IV, točka 7-01.4. Obračun po
m3 ispravno ugrađenog i preuzetog betona. m3 4,50
3.B.2 Betoniranje temelja stupa betonom C25/30 u
temeljnoj jami bez oplate (ili u četverostranoj oplati)
na licu mjesta. Radove izvesti sukladno OTU,
knjiga IV, točka 7-01.4. Obračun po m3 ispravno
ugrađenog betona. m3 30,00
3.B.3 Betoniranje tijela i stupa betonom C30/37 u
blanjanoj dašćanoj oplati. Radove izvesti sukladno
OTU, knjiga IV, točka 7-01.4. Obračun po m3
ispravno ugrađenog betona. m3 23,10
3.B.4 Armatura B 450C svih AB elemenata donjeg ustroja
betoniranih na licu mjesta (stupa). Radove izvesti
sukladno OTU, knjiga IV, točka 7-01.5. Obračun po
kg ispravno ugrađene i preuzete armature. kg 7965,00
UKUPNO ZA BETONSKE I ARMIRANOBETONSKE RADOVE:
3.C. OSTALI RADOVI
3.C.1 Elastomerni ležajevi AEL 400/500/69 kom 4
UKUPNO ZA OSTALE RADOVE:
REKAPITULACIJA DONJEG USTROJA:
ZEMLJANI RADOVI
BETONSKI I ARMIRANOBETONSKI RADOVI:
OSTALI RADOVI:
UKUPNO ZA DONJI USTROJ:
3.C. OSTALI RADOVI
3.C.1 Elastomerni ležajevi AEL 400/500/69 kom 4
UKUPNO ZA OSTALE RADOVE:
REKAPITULACIJA DONJEG USTROJA:
ZEMLJANI RADOVI
BETONSKI I ARMIRANOBETONSKI RADOVI:
OSTALI RADOVI:
UKUPNO ZA DONJI USTROJ:
GORNJI USTROJ
3.A. BETONSKI I ARMIRANOBETONSKI RADOVI
3.A.1 Izrada predgotovljenih glavnih kolničkih T nosača iz
betona C30/37 i B 450C. Nosači se betoniraju u
glatkoj oplati, s projektiranim oblicima poprečnog
presjeka, profilacijama i otvorima prema planu
oplate. Radove izvesti sukladno OTU, knjiga IV,
točka 7-00.2.6, 7-01.4 i 7-01.5. Obračun se vrši po
nosaču za kojeg je potrebno:
3.A.1.1 Srednji nosač duljine 17,10 m
3.A.1.1.1 Beton C40/50 m3 6,14
3.A.1.1.2 Armatura B 450C kg 1534,73
Obračun za svaki pravilno izvedeni srednji uzdužni
nosač kom 10
3.A.1.2 Rubni nosač duljine 17,10 m
3.A.1.2.1 Beton C40/50 m3 8,41
3.A.1.2.2 Armatura B 450C kg 2102,50
Obračun za svaki pravilno izvedeni rubni uzdužni
nosač kom 4
3.A.2 Betoniranje monolitnih poprečnih nosača iznad
stupa i upornjaka betonom C30/37 u glatkoj oplati
prema projektiranim oblicima i dimenzijama. Na
mjestu prijelazne naprave u poprečnom nosaču
(ploči) ostaviti utore prema projektu. Radove izvesti
sukladno OTU, knjiga IV, točka 7-01.4. Obračun po
m3 ispravno ugrađenog betona. m3 0,00
3.A.3 Betoniranje monolitne koloničke ploče betonom
C40/50 direktno iznad gornjeg pojasa uzdužnih
rasponskih nosača. Na mjestu ugradnje prijelazne
naprave u ploči treba ostaviti niše prema crtežima u
projektu. Radove izvesti sukladno OTU, knjiga IV,
točka 7-01.4. Obračun po m3 ispravno ugrađenog
betona. m3 46,80
3.A.4 Betoniranje monolitnog dijela pješačkih hodnika
betonom C40/50. Radove izvesti sukladno OTU,
knjiga II, točka 7.4.2.9. Obračun po m3 ispravno
ugrađenog betona. m3 20,21
3.A.5 Izrada predgotovljenih armiranobetonskih elemenata
vijenca u glatkoj oplati, s projektiranim oblicima.
Radove izvesti sukladno OTU, knjiga IV, točka 2-
00.2.6, 7-01.4 i 7-01.5. Obračun po m1 vijenca. m1 91,20
3.A.6 Armatura B 450C elemenata gornjeg ustroja
betoniranih na licu mjesta. Radove izvesti sukladno
OTU, knjiga IV, točka 7-01.5. Obračun po kg
ispravno ugrađene i preuzete armature. Armatura
predgotovljenih (montažnih) elemenata obračunata
je u sklopu njihove izrade. kg 18022,00
UKUPNO ZA BETONSKE I ARMIRANOBETONSKE RADOVE:
3.B. OSTALI RADOVI
3.B.1 Prijevoz i montaža predgotovljenih glavnih uzdužnih
kolničkih nosača. Nosači se montiraju na
privremene podupore. Iznad upornjaka nosači se
privremeno oslanjaju na podupore smještene na
naglavnoj gredi, a podupore uz stup se oslanjaju na
temeljnu stopu. Predviđena je montaža nosača
"polje po polje". Obračun po ispravno montiranom
nosaču, s geodetski kontroliranim položajem.
Radove izvesti sukladno OTU, knjiga IV, točka 7-
00.2.6.
3.B.1.1 Srednji nosači duljine l = 17,10 m kom 10
3.B.1.2 Rubni nosači duljine l = 17,10 m kom 4
3.B.2 Prijevoz i montaža armiranobetonskih elemenata
vijenaca. Radove izvesti sukladno OTU, knjiga IV,
točka 7-00.2.6. Obračun po m1 ispravno montiranog
i geodetski kontroliranog vijenca. m1 91,20
3.B.3 Nabava i ugradnja PVC cijevi 160 mm za smještaj
elektro i PTT instalacija u instalacionim kanalima
pješačkih hodnika, a u svemu prema projektu i
pravilima struke. Sadržani su troškovi provođenja
instalacija na duljini objekta (bez revizijskih šahti).
Obračun po m1 ispravno ugrađene cijevi. m1 216,00
3.B.4 Nabava i ugradnja prijelaznih naprava nad
upornjacima. Predviđene su vodonepropusne
naprave s mogućnošću dilatiranja ±40 mm. Radove
izvesti sukladno OTU, knjiga IV, točka 7-01.7.
Obračun po m1 ispravno ugrađene prijelazne
naprave. m1 17,70
3.B.5 Nabava i dobava potrebnog materijala, te izvedba
hidroizolacije kolničke ploče. Kvaliteta svih
materijala prema važećim normama. Radove izvesti
sukladno OTU, knjiga IV, točka 7-01.9.1. Obračun
po m2 ispravno izvedene i preuzete hidroizolacije. m2 300,60
3.B.6 Izrada donjeg zaštitnog sloja asfalt betona AB-8
debljine 2 cm na kolničkoj ploči. Kao vezivo
primijeniti modificirani bitumen PmB 60-90.
Kvaliteta materijala i izrada prema važećim
propisima i pravilima struke. Uz rubove kolnika, te
na spoju sa slivnicima i prijelaznom napravom
ostaviti reške širine 20 mm i dubine do
hidroizolacije. Radove izvesti sukladno OTU, knjiga
III, točka 6-03. Obračun po m2 ispravno izvedene i
preuzete asfaltne plohe. m2 207,00
3.B.7 Izrada gornjeg habajućeg sloja asfalt betona AB-
11S debljine 4 cm. Kao vezivo primijeniti
modificirani bitumen PmB 60-90. Kvaliteta
materijala i izrada prema važećim propisima i
pravilima struke. Uz rubove kolnika, te na spoju sa
slivnicima i prijelaznom napravom ostaviti reške
širine 20 mm i dubine do hidroizolacije. Radove
izvesti sukladno OTU, knjiga III, točka 6-03.
Obračun po m2 ispravno izvedene i preuzete
asfaltne plohe. m2 207,00
3.B.8 Nabava potrebnog materijala te izrada i montaža
klasične metalne ograde u svemu prema projektu.
Sve dijelove ograde treba očistiti do sjaja, a zatim
toplo pocinčati u debljini sloja 120 m. Radove
izvesti sukladno OTU, knjiga IV, točka 7-01.10 i 7-
01.12. Obračun po m1 ispravno izvedene i preuzete
ograde. m1 91,20
REKAPITULACIJA GORNJEG USTROJA:
BETONSKI I ARMIRANOBETONSKI RADOVI:
OSTALI RADOVI:
UKUPNO ZA GORNJI USTROJ:
SVEUKUPNA REKAPITULACIJA:
DONJI USTROJ:
GORNJI USTROJ:
SVEUKUPNO:
UZDUŽNI PRESJEK U
OSI MOSTA
1:100
OZNAKA DOKUMENTA:
MAPA:
ZAJEDNIČKA OZNAKA PROJEKTA:
UZDUŽNI PRESJEK U
GLAVNI PROJEKT
BROJ PRILOGA:
DATUM:
1:100
MJERILO:
DATUMOPIS
Projekt konstrukcije
HAC d.o.o.
POTPIS
BROJ PROJEKTA:
ANTONIO BRALIĆ
IZMJENA BR.
GRAĐEVINA:
SADRŽAJ:
RAZINA PROJEKTA:
PROJEKTANT:
Vijadukt ABC
VRSTA PROJEKTA:
INVESTITOR / NARUČITELJ:
GRAĐEVINSKO-ARHITEKTONSKI FAKULTET
21000 SPLIT, MATICE HRVATSKE 15
SVEUČILIŠTE U SPLITU,
MB 3149463; tel: + 385 (0)21 303333; fax: + 385 (0)21 465117
Autocesta Zagreb-Split-Dubrovnik
Vončinina 2
C1-01-04/07
1
rujan 2019
Most .dwg
10000 Zagreb
C1
VV-01
Dionica: Prgomet-Dugopolje
OSI MOSTA
2.5 % 2.5 %
221,00
220,83
219,60
219,00
217,73
216,93
221,63
219,90
211,50
210,50
140
11
0
40 285 160 70 80
325 310
635
60
12
78
0
15
14
06
01
27
65 70 35
20
35 115
80 70 160 285 40
310 325
635
60
12
78
0
15
115 35
20
14
06
01
27
35 70 65
86
0
1435 500 1435
1800 1800480
4560
PO
ČE
TA
K M
OS
TA
OS
U
PO
RN
JA
KA
U
1
U1
S
U2
OS
S
TU
PA
HABAJUĆI SLOJ (AB 11S) 4cm
ZAŠTITNI SLOJ (AB 8) 3cm
HIDROIZOLACIJA 1cm
AB PLOČA 20cm
PREDGOTOVLJENI NOSAČ 70cm
OS
U
PO
RN
JA
KA
U
2
SLOJEVI PREMA PROJEKTU CESTE
TAMPONSKI SLOJ
PRIJELAZNA PLOČA 25cm
PODLOŽNI BETON 8cm
NASIP (Ms 80MPa)
1
:
1
,
5
222,26
220,86
220,26
218,99
218,19
1
:
1
,
5
3
:
1
3
:
1
3
:
1
3
:
1
3
:
1 3
:
1
PRIJELAZNA NAPRAVA
PRIJELAZNA NAPRAVA
KR
AJ M
OS
TA
3,5%
NEOPRENSKI LEŽAJ
2x AEL O350/54
NEOPRENSKI LEŽAJ
2x AEL O350/54
120
120
222,43
480
OZNAKA DOKUMENTA:
MAPA:
ZAJEDNIČKA OZNAKA PROJEKTA:
POGLED NA MOST
GLAVNI PROJEKT
BROJ PRILOGA:
DATUM:
1:100
MJERILO:
DATUMOPIS
Projekt konstrukcije
HAC d.o.o.
POTPIS
BROJ PROJEKTA:
ANTONIO BRALIĆ
IZMJENA BR.
GRAĐEVINA:
SADRŽAJ:
RAZINA PROJEKTA:
PROJEKTANT:
Vijadukt ABC
VRSTA PROJEKTA:
INVESTITOR / NARUČITELJ:
GRAĐEVINSKO-ARHITEKTONSKI FAKULTET
21000 SPLIT, MATICE HRVATSKE 15
SVEUČILIŠTE U SPLITU,
MB 3149463; tel: + 385 (0)21 303333; fax: + 385 (0)21 465117
Autocesta Zagreb-Split-Dubrovnik
Vončinina 2
C1-01-04/07
2
rujan 2019
Most.dwg
10000 Zagreb
C1
VV-01
Dionica: Prgomet-Dugopolje
POGLED NA MOST
M 1:100
NORMALNI POPREČNI PRESJEK
RASPONSKOG SKLOPA
1:25
OZNAKA DOKUMENTA:
MAPA:
ZAJEDNIČKA OZNAKA PROJEKTA:
NORMALNI POPREČNI PRESJEK
GLAVNI PROJEKT
BROJ PRILOGA:
DATUM:
1:25
MJERILO:
DATUMOPIS
Projekt konstrukcije
HAC d.o.o.
POTPIS
BROJ PROJEKTA:
Antonio Bralić
IZMJENA BR.
GRAĐEVINA:
SADRŽAJ:
RAZINA PROJEKTA:
PROJEKTANT:
Vijadukt ABC
VRSTA PROJEKTA:
INVESTITOR / NARUČITELJ:
GRAĐEVINSKO-ARHITEKTONSKI FAKULTET
21000 SPLIT, MATICE HRVATSKE 15
SVEUČILIŠTE U SPLITU,
MB 3149463; tel: + 385 (0)21 303333; fax: + 385 (0)21 465117
Autocesta Zagreb-Split-Dubrovnik
Vončinina 2
C1-01-04/07
3
rujan 2019.
Most .dwg
10000 Zagreb
C1
VV-01
Dionica: Prgomet-Dugopolje
RASPONSKOG SKLOPA
KN = ±0.00
25130 13025
+27,20
Odvodna cijev
Ø200
HABAJUĆI SLOJ (AB 11S) 4cm
HIDROIZOLACIJA 1cm
PREDGOTOVLJENI NOSAČ 70cm
885
43
7
50
8 8
16
110
40
2
40
36.5
2
36.5
40
36.5
2
36.5
40
36.5
2
36.5
40
36.5
2
36.5
40
36.5
2
36.5
40
69
69
115
115
115
115
115
115
18
865
18
+12,80
+15,50
-7,20
+7,20
+30,54
-34,50
-19,46
3xPVC o160
3xPVC o160
+125,28
+140,14
BRTVENA MASA
-98,00
2,5%
2,0%
2,0%
BRTVENA MASA
ISPUNA BETON 22cm
MONTAŽNI VIJENAC
MONTAŽNI RUBNJAK
MONTAŽNI RUBNJAK
MONTAŽNI VIJENAC
-80,90
BRTVENA MASA
36.5
36.5
HABAJUĆI SLOJ (AB 11S) 4cm
ZAŠTITNI SLOJ 2cm
HIDROIZOLACIJA 2cm
AB PLOČA 20cm
PREDGOTOVLJENI NOSAČ 70cm
70
155 155
287.5 287.5
575
25 835 25
BRTVENA MASA
BRTVENA MASA
BRTVENA MASA
BRTVENA MASA
TLOCRT MOSTA
M 1:100
OZNAKA DOKUMENTA:
MAPA:
ZAJEDNIČKA OZNAKA PROJEKTA:
TLOCRT MOSTA
GLAVNI PROJEKT
BROJ PRILOGA:
DATUM:
1:100
MJERILO:
DATUMOPIS
Projekt konstrukcije
HAC d.o.o.
POTPIS
BROJ PROJEKTA:
ANTONIO BRALIĆ
IZMJENA BR.
GRAĐEVINA:
SADRŽAJ:
RAZINA PROJEKTA:
PROJEKTANT:
Vijadukt ABC
VRSTA PROJEKTA:
INVESTITOR / NARUČITELJ:
GRAĐEVINSKO-ARHITEKTONSKI FAKULTET
21000 SPLIT, MATICE HRVATSKE 15
SVEUČILIŠTE U SPLITU,
MB 3149463; tel: + 385 (0)21 303333; fax: + 385 (0)21 465117
Autocesta Zagreb-Split-Dubrovnik
Vončinina 2
C1-01-04/07
4
rujan 2019
Most.dwg
10000 Zagreb
C1
VV-01
Dionica: Prgomet-Dugopolje
OS
U
PO
RN
JA
KA
U
1
U1
OS
S
TU
PA
S
S
OS
U
PO
RN
JA
KA
U
2
U2
220,99
220,96
221,16
221.13
221,10
221,13
221,27
221,30
221,79
221,76
221,90
221,93
222,42
222,39
222,53
222,56
222.59
222,56
222,70
222,73
PO
ČE
TA
K M
OS
TA
220,83 221,00 221,63 222,26 222,43
2.5 %
LIJEVI RUB KOLNIKA
DESNI RUB KOLNIKA
OGRADA
1100 1100 1100
480 1800 1800 480
480 3600 480
4560
PRIJELAZNA NAPRAVA PRIJELAZNA NAPRAVA
222,19
222,33
220.93
221,07
OGRADA
221,70
221,56
PLAN OPLATE RASPONSKOG
NOSAČA
1:20
OZNAKA DOKUMENTA:
MAPA:
ZAJEDNIČKA OZNAKA PROJEKTA:
PLAN OPLATE RASPONSKOG
GLAVNI PROJEKT
BROJ PRILOGA:
DATUM:
1:20
MJERILO:
DATUMOPIS
Projekt konstrukcije
HAC d.o.o.
POTPIS
BROJ PROJEKTA:
Antonio Bralić
IZMJENA BR.
GRAĐEVINA:
SADRŽAJ:
RAZINA PROJEKTA:
PROJEKTANT:
Vijadukt ABC
VRSTA PROJEKTA:
INVESTITOR / NARUČITELJ:
GRAĐEVINSKO-ARHITEKTONSKI FAKULTET
21000 SPLIT, MATICE HRVATSKE 15
SVEUČILIŠTE U SPLITU,
MB 3149463; tel: + 385 (0)21 303333; fax: + 385 (0)21 465117
Autocesta Zagreb-Split-Dubrovnik
Vončinina 2
C1-01-04/07
5
rujan 2019.
Most .dwg
10000 Zagreb
C1
VV-01
Dionica: Prgomet-Dugopolje
NOSAČA
2,1
4 cm
3,1
6 cm
4,5
8 cm
4,8
9cm
4,5
8 cm
3,1
6 cm
2,1
4 cm
30
10
30
4 32 4
40
45
41
2
70
4 32 4
36.5 40 36.5
45
41
2
70
PRESJEK 3-3 PRESJEK 2-2
30
10
30
10
2
54
2
70
1710
SHEMA NADVIŠENJA OPLATE NOSAČA
2,44 2,44 2,44 2,44 2,44 2,44 2,44 2,44
17,10m
8,55 8,55
1
1
1
1
3 2
3 2
PRESJEK 1-1
PLAN OPLATE STUPA
1:50
OZNAKA DOKUMENTA:
MAPA:
ZAJEDNIČKA OZNAKA PROJEKTA:
PLAN OPLATE
GLAVNI PROJEKT
BROJ PRILOGA:
DATUM:
1:50
MJERILO:
DATUMOPIS
Projekt konstrukcije
HAC d.o.o.
POTPIS
BROJ PROJEKTA:
XXXXXX
IZMJENA BR.
GRAĐEVINA:
SADRŽAJ:
RAZINA PROJEKTA:
PROJEKTANT:
Vijadukt ABC
VRSTA PROJEKTA:
INVESTITOR / NARUČITELJ:
GRAĐEVINSKO-ARHITEKTONSKI FAKULTET
21000 SPLIT, MATICE HRVATSKE 15
SVEUČILIŠTE U SPLITU,
MB 3149463; tel: + 385 (0)21 303333; fax: + 385 (0)21 465117
Autocesta Zagreb-Split-Dubrovnik
Vončinina 2
C1-01-04/07
6
rujan 2019.
Most.dwg
10000 Zagreb
C1
VV-01
Dionica: Prgomet-Dugopolje
STUPA
221,63
50
11
0
OS
N
IV
EL
ET
E
OS
O
BJE
KT
A
2,5%
2,0%
2,0%
Prema juguPrema sjeveru
70
221,63
219,90
211,50
210,50
S
OS
S
TU
PA
3
:
1
3
:
1
3,5%
140
11
0
86
0
215 70 215
500
70
10
0
15
75
5
155575155
25
835
25
170 260 170
600
70
10
0
15
211,50
210,50
5
520
5
530
5
60
5
70
5
380
5
390
5
60
5
70
Presjek 1-1 Presjek 2-2
Presjek 3-3
Presjek 4-4
3
:
1
3
:
1
110 530 110
84
0
OZNAKA DOKUMENTA:
MAPA:
ZAJEDNIČKA OZNAKA PROJEKTA:
PLAN OPLATE
GLAVNI PROJEKT
BROJ PRILOGA:
DATUM:
1:50
MJERILO:
DATUMOPIS
Projekt konstrukcije
HAC d.o.o.
POTPIS
BROJ PROJEKTA:
Antonio Bralić
IZMJENA BR.
GRAĐEVINA:
SADRŽAJ:
RAZINA PROJEKTA:
PROJEKTANT:
Vijadukt ABC
VRSTA PROJEKTA:
INVESTITOR / NARUČITELJ:
GRAĐEVINSKO-ARHITEKTONSKI FAKULTET
21000 SPLIT, MATICE HRVATSKE 15
SVEUČILIŠTE U SPLITU,
MB 3149463; tel: + 385 (0)21 303333; fax: + 385 (0)21 465117
Autocesta Zagreb-Split-Dubrovnik
Vončinina 2
C1-01-04/07
7
rujan 2019.
Most.dwg
10000 Zagreb
C1
VV-01
Dionica: Prgomet-Dugopolje
UPORNJAKA U1
221,00
219,53
219,60
219,00
217,73
216,93
PO
ČE
TA
K M
OS
TA
OS
U
PO
RN
JA
KA
U
1
SLOJEVI PREMA PROJEKTU CESTE
TAMPONSKI SLOJ
PRIJELAZNA PLOČA 25cm
PODLOŽNI BETON 8cm
NASIP (Ms 80MPa)
1
:
1
,
5
3
:
1
3
:
1
PRIJELAZNA NAPRAVA
55
60
380 65 70
30
5
170
80
221,00
50
110
OS
N
IV
ELE
TE
OS
O
BJE
KT
A
2,5%
2,0%
2,0%
Prema juguPrema sjeveru
70
155 575 155
25
835
25
82
125
20
155
25
8
70 75
8
Prijelazna ploča
PRESJEK 2-2 PRESJEK 1-1
PRESJEK 7-7
208,52
217,73
216,93
PO
ČE
TA
K M
OS
TA
OS
U
PO
RN
JA
KA
U
1
U1
1
:
1
,
5
3
:
1
3
:
1
208,69
208,50
535 115
289
288
80
40 385 160 70 35 45
40 650 45
80 70 110 505 110 70 80
45
35
70
545
40
45
650
40
735
85 65 725 70 80
80 865 80
Početak mosta
Os upornjaka U1
2
1
8
,
5
0
Odvodna cijev
1%
1%
500
318
2
1
8
,
5
3
2
1
8
,
5
8
2
1
8
,
5
3
2
1
8
,
5
8
Os nivelete
Os objekta
70 135 225 225 70135
205 450 205
860
219,67
219,07
219,98
219,86
108
80 70 110 505 110 70 80
260505260
8086580
1025
3
:
1
3
:
1
219,16
218,98
217,73
216,93
Ispust
2
1
8
,
4
9
217,73
216,93
Ispusna cijev
o 100
PRESJEK 6-6
40 385 160 70 80
425 310
735
100
10
12
10
12
1.5
DETALJ KANELURA
40
80
80
Dno cijevi m
in. 10 cm
iznad kote terena
25
40
15
DETALJ DRENAŽE
Drenažna cijev Ø200, u padu
Podbeton, C15/20
Zbijeni materijal
Hidroizolacija i zaštita hidroizolacije
Sortirano
Kameni zasip
Klasična
drenaža
50
PRESJEK 3-3
PLAN OPLATE UPORNJAKA
1:50
80
11
00
m
m
40
10
60
D
1
D
2
120
18
0
15
0
30
50
0
504
0
97
0
40
50
01
10
0
30
140
30
140
30
140
30
140
30
140
30
140
30
140
30
140
30
200
50
150
1 120/40/3
2 80/40/3
R
2
0
0
120
30 6030
60/30/3 3
1 120/40/3
3 60/30/3
2 80/40/3
3
34
3
30
34
0
30
Pogled na most
1:200
OZNAKA DOKUMENTA:
MAPA:
ZAJEDNIČKA OZNAKA PROJEKTA:
DETALJI OGRADA
GLAVNI PROJEKT
BROJ PRILOGA:
DATUM:
1:200 ; 1:20 ; 1:2
MJERILO:
DATUMOPIS
Projekt konstrukcije
HAC d.o.o.
POTPIS
BROJ PROJEKTA:
ANTONIJA STRIČEVIĆ
IZMJENA BR.
GRAĐEVINA:
SADRŽAJ:
RAZINA PROJEKTA:
PROJEKTANT:
Vijadukt ABC
VRSTA PROJEKTA:
INVESTITOR / NARUČITELJ:
GRAĐEVINSKO-ARHITEKTONSKI FAKULTET
21000 SPLIT, MATICE HRVATSKE 15
SVEUČILIŠTE U SPLITU,
MB 3149463; tel: + 385 (0)21 303333; fax: + 385 (0)21 465117
Autocesta Zagreb-Split-Dubrovnik
Vončinina 2
C1-01-04/07
8
Rujan 2019.
Most.dwg
10000 Zagreb
C1
VV-01
Dionica: Prgomet-Dugopolje
Pogled na element ograde
1:20
Detalj D
1
1:2
Detalj D
2
1:2
DETALJI OGRADA
1:200 ; 1:2
60
80
80/40/3 4
1 120/40/31 120/40/3
3 60/30/3
5 Savijeni lim
3 60/30/3
1 120/40/3
1 120/40/3
Var po obodu na nižoj
strani d=3mm
Var
Var
1 120/40/31 120/40/3
5 Savijeni lim
Var po obodu na nižoj
strani d=3mm
Var
Var
80
20 10 50
80
20 10 50
40
3
34
3
5 Savijeni lim
5 Savijeni lim
4 80/40/3
40
30
30
3
3
24
3
3
30
3
24
3
Y
X
PRESJEK X-X
PRESJEK Y-Y
X
Y
+22100
OZNAKA DOKUMENTA:
MAPA:
ZAJEDNIČKA OZNAKA PROJEKTA:
DETALJ PRIJELAZNE
GLAVNI PROJEKT
BROJ PRILOGA:
DATUM:
1:10 ; 1:5
MJERILO:
DATUMOPIS
Projekt konstrukcije
HAC d.o.o.
POTPIS
BROJ PROJEKTA:
XY
IZMJENA BR.
GRAĐEVINA:
SADRŽAJ:
RAZINA PROJEKTA:
PROJEKTANT:
Vijadukt ABC
VRSTA PROJEKTA:
INVESTITOR / NARUČITELJ:
GRAĐEVINSKO-ARHITEKTONSKI FAKULTET
21000 SPLIT, MATICE HRVATSKE 15
SVEUČILIŠTE U SPLITU,
MB 3149463; tel: + 385 (0)21 303333; fax: + 385 (0)21 465117
Autocesta Zagreb-Split-Dubrovnik
Vončinina 2
C1-01-04/07
9
Rujan 2019.
Most.dwg
10000 Zagreb
C1
VV-01
Dionica: Prgomet-Dugopolje
NAPRAVE 1:10 ; 1:5
70
100 410 mm 100
10
46
10 10
43
0.1
70
Os upornjaka U
1
St. 1+
005.80
8
20
41 cm
DETALJ PRIJELAZNE NAPRAVE 1:10
Os prijelazne naprave
5
59
3
min 25
max 100
DETALJ
PRIJELAZNE
NAPRAVE 1:5
PLAN ARMATURE
GLAVNOG NOSAČA
1710 cm
40
90
10
20
S=10f30
10
30
10
a f10/25
4f14 4f14
f10/25
f10/25
5
15
5
15
15 15
b2 f10/30
b3 f10/25
b1 f10/25
109
109
24
24
30
10
82
82
82
82
10
10
10
Poprečni Presjek nosača
a b
1
a b
2
a b3
400 400
OZNAKA DOKUMENTA:
MAPA:
ZAJEDNIČKA OZNAKA PROJEKTA:
PLAN ARMATURE
GLAVNI PROJEKT
BROJ PRILOGA:
DATUM:
1:20
MJERILO:
DATUMOPIS
Projekt konstrukcije
HAC d.o.o.
POTPIS
BROJ PROJEKTA:
XY
IZMJENA BR.
GRAĐEVINA:
SADRŽAJ:
RAZINA PROJEKTA:
PROJEKTANT:
Vijadukt ABC
VRSTA PROJEKTA:
INVESTITOR / NARUČITELJ:
GRAĐEVINSKO-ARHITEKTONSKI FAKULTET
21000 SPLIT, MATICE HRVATSKE 15
SVEUČILIŠTE U SPLITU,
MB 3149463; tel: + 385 (0)21 303333; fax: + 385 (0)21 465117
Autocesta Zagreb-Split-Dubrovnik
Vončinina 2
C1-01-04/07
10
Rujan 2019.
Most.dwg
10000 Zagreb
C1
VV-01
Dionica: Prgomet-Dugopolje
GLAVNOG NOSAČA
910
10f30
8f14
ostala
uzdužna
armatura
f10
f10/25
9f22
5
5
5
5
8
8
min 150
min 70
![24 [2016] 2 [52] · igra volumena karakteristièna za manirizam. Širi su blokovi monolitni, dok su uži klesani iz više dijelova kamena. Na vrhu svakog dovrat-nika nalazi se jednostavno](https://img.pdfslide.net/doc/110x75/5e21e2600079523896607f3a/24-2016-2-52-igra-volumena-karakteristina-za-manirizam-iri-su-blokovi-monolitni.jpg)
![[E]ERNA BOLEST · navike, tradicija i kultura umnogome razlikuju od sopstvene. Dobrodo{lo ovo lepo izdanje koje je plod dugogodi{njeg iskustva doktorke Simonette Lombardi i njene](https://img.pdfslide.net/doc/110x75/5e42d821a50962408c424111/eerna-bolest-navike-tradicija-i-kultura-umnogome-razlikuju-od-sopstvene-dobrodolo.jpg)
![ARHITEKTE JOVANA BJELOVI]A O RADU BEOGRADSKOG · 2013. 4. 1. · MILAN PROSEN UDK 72.071.1:929 Bjelovi} J. 72 (497.11) »1934/1939« 133 ^ etvrta decenija dvadesetog veka umnogome](https://img.pdfslide.net/doc/110x75/60d085fbedb736460c25cb59/arhitekte-jovana-bjelovia-o-radu-beogradskog-2013-4-1-milan-prosen-udk-720711929.jpg)
![[PPT]MONOLITNI KATALIZATORI I REAKTORI - Naslovnica … · Web viewMehanizmi nastajanja onečišćujućih tvari Pristup problemima vezanim uz onečišćenje zraka Pregled metoda za](https://img.pdfslide.net/doc/110x75/5b0b408e7f8b9a604c8dd37c/pptmonolitni-katalizatori-i-reaktori-naslovnica-viewmehanizmi-nastajanja-oneciscujucih.jpg)
