Embed Size (px)
Citation preview
Završni rad Matko Tokić
1
SVEUČILIŠTE U SPLITU
FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE
ZAVRŠNI RAD
Matko Tokić
Split, 2016
Završni rad Matko Tokić
2
SVEUČILIŠTE U SPLITU
FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE
Projekt tipskog nadvožnjaka
Završni rad
Split, 2016.
Završni rad Matko Tokić
3
Završni rad Matko Tokić
4
Završni rad Matko Tokić
5
1. TEHNIČKI OPIS
A. Općenito
Nadvožnjak "Os 1+300.00" omogućava prijelaz lokalne ceste preko autoceste. Os lokalne ceste,
odnosno os nadvožnjaka, siječe os autoceste pod kutom 90. Na mjestu prijelaza autocesta je u usjeku
~8.00 m. Nadvožnjak ima dva raspona veličine 18 + 18 = 36 m, sa stupom lociranim u osi autoceste. U
odnosu na os lokalne ceste, početak objekta je na ST 0+000.000 i završetak na ST 0+346.740, pa ukupna
duljina nadvožnjaka iznosi 47.60 m.
U poprečnoj dispoziciji objekt ima dvije prometne trake širine po 3.125 m, te dvije uzdignute
pješačke staze širine po 1.2 m i prostore širine od po 0.25 m za smještaj ograde. Širina kolnika na objektu
iznosi 6.25 m, širina objekta između ograda iznosi 8.65 m, dok ukupna širina nadvožnjaka iznosi 9.32 m.
Kolnik ima jednostrešni poprečni nagib od 3.0 , dok nagibi pješačkih staza, uzdignutih za 0.20 m iznad
razine kolnika, iznose po 2.0 prema kolniku.
B. Nosiva konstrukcija
B.1 Rasponski sklop
Predviđeni su predgotovljeni, klasično armirani nosači T presjeka. Usvojeno je 7 nosača u
poprečnoj dispoziciji nadvožnjaka. Unutrašnji nosači u poprečnoj dispoziciji su montažne visine 0.70 m.
S monolitnom pločom iznad njih debljine 0.20 m, ukupna visina ovih nosača iznosi 0.90 m. Rubni nosači
u poprečnoj dispoziciji su montažne visine 1.00 m.
Širina gornje pojasnice unutrašnjih nosača iznosi 1.20 m, dok je širina gornje pojasnice rubnih
nosača 1.50 m. Širina hrbta iznosi 0.40 m i stalna je po visini i duljini nosača. Nosači su položeni jedan
do drugoga, tako da su im pojasnice na razmaku od oko 2.0 cm. Ovakvo rješenje nosača omogućava
izvedbu monolitnog dijela kolničke ploče bez ikakve potrebne oplate.
Nakon montaže uzdužnih nosača, vrši se betoniranje poprečnih nosača i kolničke ploče.
Nakon sprezanja s kolničkom pločom debljine 0.20 m, ukupna visina rasponskog sklopa iznosi
0.90 m. Kolnička ploča je formirana od monolitnog dijela debljine 0.20 m i gornjeg pojasa T nosača, koji
su međusobno spregnuti.
Iznad upornjaka i stupova uzdužne grede su povezane i ukrućene poprečnim nosačima. Poprečni
nosači iznad stupova su širine 1.40 m i visine 0.70 m, dok su nosači iznad upornjaka širine 0.70 m i visine
0.40 m. Radi prolaza cijevi za odvodnju, u poprečnim nosačima treba ostaviti otvore prema detaljima iz
Završni rad Matko Tokić
6
projekta. U poprečnim nosačima iznad upornjaka treba ostaviti niše za ugradnju prijelazne naprave,
također prema detaljima iz projekta.
B.2 Stup
Predviđen je relativno jednostavan i racionalan stup, s naglaskom na njegovo oblikovanje. Visine
stupa u osi iznosi 8.0 m, a širina stupa uzduž osi mosta je konstanta i iznosi 0.70 m. Ostale profilacije
stupa vidljive su u projektu. Vrh stupa je kruto vezan s rasponskom konstrukcijom. Ovo omogućava
prilično dobra kvaliteta temeljnog tla. Uzdužni i poprečni nagibi gornje plohe stupa prate ogovarajuće
nagibe kolnika ceste na tom mjestu.
Stup je temeljen na temelju samcu, tlocrtnih dimenzija 6.00 5.00 m i visine 1.00 m. Nakon
uređenje podloge izvesti sloj podbetona (C12/15) debljine 0.15 m.
B.3 Upornjaci
Predviđeni su klasični puni upornjaci s paralelnim krilima kruto vezanim sa stupom upornjaka.
Debljina stupa upornjaka iznosi 0.70 m, a krila 0.70 m. Visina temelja stupa upornjaka iznosi 0.80 cm, a
visina temelja krila 0.80 m.
Sve plohe upornjaka u dodiru s tlom treba hidroizolirati prema projektu. Iza upornjaka izvesti
drenažu i kameni drenažni "klin" prema priloženim crtežima i pravilima struke.
Prijelazne ploče su duljina 4.00 m i debljine 0.25 m, s uzdužnim padom od 10% prema trupu
ceste. Na nasipu ispod prijelazne ploče postići zbijenost MS 80 MPa.
C. Oprema i još neka rješenja
C.1 Pješačka staza
Pješačka se staza formira nakon izrade hidroizolacije kolničke ploče. Najprije se izvode tanjurasta
sidra za vezu kolničke ploče, vijenca i betona pješačke staze, a u svemu prema predviđenim rješenjima.
Nakon toga se ugrađuju kameni rubnjaci u sloj cementnog morta. Potom se montiraju betonski elementi
vijenca.
C.2 Hidroizolacija
Završni rad Matko Tokić
7
Za hidroizolaciju kolničke ploče, predviđena je kvalitetna jednoslojna hidroizolacija iz zavarenih
bitumenskih traka debljine 5mm.
Plohe stupa i upornjaka koje su u dodiru s tlom hidroizolirati će se s dva sloja specijalnog
bezbojnog vodonepropusnog premaza na bazi polimera, koji penetrira u beton, a u svemu prema projektu
betona. Izvedba hidroizolacije po pravilima struke i uputama proizvođača premaza.
C.3 Zastor
Zastor na kolničkoj ploči rasponske konstrukcije formira zaštitni sloj asfaltbetona AB 8 debljine 3
cm, ugrađen iznad hidroizolacije (kao njena zaštita), te habajući sloj asfaltbetona AB 11s debljine 4 cm.
Kakvoća i kontrola asfaltbetona u svemu treba zadovoljavati važeće norme i pravila struke, kao i sama
izvedba asfaltnih slojeva.
Na spojevima asfaltbetona s rubnjakom i prijelaznom napravom, u zastoru ostaviti reške dubine
sve do hidroizolacije i širine 2 cm, a prema detaljima u projektu. Reške zaliti masom za zalijevanje reški,
koja mora biti trajnoelastična i vodonepropusna.
Za trup ceste između krila upornjaka predviđena su rješenja sukladna onima na prilaznim
dijelovima ceste.
C.4 Prijelazne naprave
Predviđene su uobičajene vodonepropusne prijelazne naprave, koje udovoljavaju svim tehničkim
zahtjevima, s mogućnošću dilatiranja do 40 mm.
C.5 Ležajevi
Nad upornjacima su predviđena po dva klasična elastomerna ležaja, koji također trebaju
udovoljavati svim tehničkim zahtjevima.
Ležajevi su oslonjeni na uzdignute betonske klupice, čime je omogućeno umetanje preša ispod
rasponskih nosača, njihovo odizanje i izmjena ležajeva.
C.6 Odvodnja
Predviđen je zatvoreni sustav odvodnje. Naime, vode s kolnika prihvaćaju se preko slivnika u
sabirnu odvodnu cijev, te iza krila odvode u sabirnu šahtu.
C.7 Ograda
Završni rad Matko Tokić
8
Pješačka ograda objekta predviđena je iz čeličnih cijevi, s rješenjima prema projektu. Ograda je
usidrena u monolitni beton pješačke staze, a visine je 1.10 m. Treba imati uzornu geometriju, jer o
njenom izgledu umnogome ovisi ukupni estetski dojam objekta.
Na dijelu poprečnog profila autoceste, predviđena je metalna zaštitna ograda prema važećim
propisima i uzancama.
C.8 Vođenje elektro i TT instalacija
Elektro i TT instalacije vođene su kroz PVC cijevi 160 mm, koje su ugrađene u pješačke staze s
obje strane objekta.
C.9 Uređenje pokosa nasipa
Pokose nasipa izvesti nagiba 1:1.5, uz lagano nabijanje. Pokose treba zatravniti i hortikulturno
zasaditi raslinjem iz okoliša, tako da se što bolje uklope u postojeći ambijent. Pokosi trebaju biti stabilni i
otporni na djelovanje atmosferilija, uz primjeran izgled i uklapanje u okoliš.
C.10 Uređenje okoliša
Nakon izgradnje predmetne građevine, potrebno je izvršiti sanaciju okoliša gradilišta kako bi se
građevina što bolje uklopila u postojeći prirodni ambijent.
C.11 Probno opterećenje
Prije stavljanja objekta u uporabu, potrebno je izvršiti probno ispitivanje glavne rasponske
konstrukcije objekta, a sukladno važećim propisima.
C.12 Održavanje objekta
Objekt se treba održavati u stanju projektom predviđene sigurnosti i funkcionalnosti, a sukladno
odredbama odgovarajućih zakona, normativa i pravila struke.
Završni rad Matko Tokić
9
2. PRORAČUN KARAKTERISTIČNOG UZDUŽNOG
RASPONSKOG NOSAČA
2.1 PREDGOVOR
Svi su proračuni provedeni sukladno važećim normama, propisima i pravilima struke.
Ovisno o realnoj potrebi, korišteni su pojednostavljeni inženjerski modeli ili složeniji računski
modeli na bazi MKE.
Pri proračunu sila i dimenzioniranju vođeno je računa o utjecajima načina građenja i
drugim specifičnostima, a sve u svrhu postizanja dostatne sigurnosti građevine.
Za proračun rasponske konstrukcije na utjecaje prometnog opterećenja, korišten je
prostorni štapni model konstrukcije.
Pri dimenzioniranju pojedinih elemenata konstrukcije, dio sila je određen u skladu s
teorijom preraspodjele (adaptacije), a sva su dimenzioniranja provedena prema graničnim
stanjima.
Za sve armirane elemente korištena je rebrasta armatura B 450C.
Završni rad Matko Tokić
10
2.2 PRORAČUN UZDUŽNIH RASPONSKIH NOSAČA
A. STANJE PRIJE SPREZANJA NOSAČA S KOLNIČKOM PLOČOM
POPREČNI PRESJEK RASPONSKE KONSTRUKCIJE
Slika 1 : Poprečna dispozicija mosta
UZDUŽNA I POPREČNA DISPOZICIJA JEDNOG NOSAČA
Slika 2 : Uzdužna i poprečna dispozicija jednog nosača
3
2
5.25
379.0
mkN
mA
n
n
Završni rad Matko Tokić
11
Sile od vlastite težine nosača Sile od težine kolničke ploče (jedan nosač)
kNRV
kNmlg
M
kNlg
RR
mkNg
A
gg
nl
g
nB
g
A
g
n
3.82
61.3508
04.1766.9
8
3.822
04.1766.9
2
66.95.25379.0
11
22
2
1
11
kNRV
kNmlg
M
kNlg
RR
mkNg
A
gg
pll
g
plB
g
A
g
pl
99.52
76.2258
04.1722.6
8
99.522
04.1722.6
2
22.65.2522.120.0
22
22
2
2
22
Dimenzioniranje za fazu prije sprezanja nosača i ploče
Dimenzioniranje na moment savijanja
MPaf
f
MPafCB
MPaf
f
MPafC
s
yk
yd
yk
c
ckcd
ck
3.39215.1
0.450
0.450450
67.265.1
0.40
0.4050/40
d = 63 cm
b = 120 cm
2
1,1
2
1
22
21
21
17.332.3963950.0
1001.778
0.107.863138.0
950.0;138.0;‰5.1:tan
;‰10
0612.067.263120
1001.778
1.77876.22561.35035.1
76.225;61.350
cmfd
MA
cmhcmdx
ooci
za
fdb
M
kNmMMM
kNmMkNmM
yd
sds
pl
c
s
cd
sdsd
gggsd
gg
Završni rad Matko Tokić
12
Tablice za dimenzioniranje na moment savijanja
Lom
pre
ko a
rmat
ure
s1
=20.
0 ‰
c2
‰ s
1 ‰ =
x/d
=z/
d
1 k d
s
ds
0.1
20.0
0.
005
0.99
8 0.
000
69.4
09
0.00
0
0.2
20.0
0.
010
0.99
7 0.
001
35.1
19
0.00
1
0.3
20.0
0.
015
0.99
5 0.
002
23.6
95
0.00
2
0.4
20.0
0.
020
0.99
3 0.
003
17.9
88
0.00
3
0.5
20.0
0.
024
0.99
2 0.
005
14.5
69
0.00
5
0.6
20.0
0.
029
0.99
0 0.
007
12.2
93
0.00
7
0.7
20.0
0.
034
0.98
8 0.
009
10.6
70
0.00
9
0.8
20.0
0.
038
0.98
7 0.
011
9.45
7 0.
011
0.9
20.0
0.
043
0.98
5 0.
014
8.51
5 0.
014
1.0
20.0
0.
048
0.98
3 0.
017
7.76
5 0.
017
1.1
20.0
0.
052
0.98
2 0.
020
7.15
4 0.
020
1.2
20.0
0.
057
0.98
0 0.
023
6.64
7 0.
023
1.3
20.0
0.
061
0.97
8 0.
026
6.22
1 0.
026
1.4
20.0
0.
065
0.97
7 0.
030
5.85
8 0.
029
1.5
20.0
0.
070
0.97
5 0.
033
5.54
6 0.
033
1.6
20.0
0.
074
0.97
3 0.
037
5.27
5 0.
036
1.7
20.0
0.
078
0.97
1 0.
041
5.03
8 0.
039
1.8
20.0
0.
083
0.97
0 0.
044
4.83
0 0.
043
1.9
20.0
0.
087
0.96
8 0.
048
4.64
6 0.
046
2.0
20.0
0.
091
0.96
6 0.
052
4.48
3 0.
050
2.1
20.0
0.
095
0.96
4 0.
055
4.33
8 0.
053
2.2
20.0
0.
099
0.96
2 0.
059
4.20
7 0.
056
2.3
20.0
0.
103
0.96
0 0.
062
4.09
0 0.
060
2.4
20.0
0.
107
0.95
8 0.
066
3.98
3 0.
063
2.5
20.0
0.
111
0.95
7 0.
069
3.88
5 0.
066
2.6
20.0
0.
115
0.95
5 0.
073
3.79
5 0.
069
2.7
20.0
0.
119
0.95
3 0.
076
3.71
3 0.
073
2.8
20.0
0.
123
0.95
1 0.
080
3.63
6 0.
076
2.9
20.0
0.
127
0.94
9 0.
083
3.56
5 0.
079
3.0
20.0
0.
130
0.94
7 0.
086
3.49
9 0.
082
3.1
20.0
0.
134
0.94
5 0.
090
3.43
7 0.
085
3.2
20.0
0.
138
0.94
4 0.
093
3.37
9 0.
088
3.3
20.0
0.
142
0.94
2 0.
096
3.32
5 0.
090
3.4
20.0
0.
145
0.94
0 0.
099
3.27
4 0.
093
3.5
20.0
0.
149
0.93
8 0.
102
3.22
5 0.
096
Lom
pre
ko a
rmat
ure
s1
=10.
0 ‰
c2
‰ s
1 ‰ =
x/d
=z/
d
1 k d
s
ds
0.1
10.0
0.
010
0.99
7 0.
000
49.2
42
0.00
0
0.2
10.0
0.
020
0.99
3 0.
002
24.9
96
0.00
2
0.3
10.0
0.
029
0.99
0 0.
004
16.9
20
0.00
3
0.4
10.0
0.
038
0.98
7 0.
006
12.8
85
0.00
6
0.5
10.0
0.
048
0.98
4 0.
009
10.4
68
0.00
9
0.6
10.0
0.
057
0.98
1 0.
013
8.86
0 0.
013
0.7
10.0
0.
065
0.97
7 0.
017
7.71
4 0.
017
0.8
10.0
0.
074
0.97
4 0.
022
6.85
7 0.
021
0.9
10.0
0.
083
0.97
1 0.
027
6.19
3 0.
026
1.0
10.0
0.
091
0.96
8 0.
032
5.66
4 0.
031
1.1
10.0
0.
099
0.96
5 0.
038
5.23
3 0.
037
1.2
10.0
0.
107
0.96
2 0.
044
4.87
6 0.
042
1.3
10.0
0.
115
0.95
9 0.
050
4.57
6 0.
048
1.4
10.0
0.
123
0.95
6 0.
056
4.32
1 0.
054
1.5
10.0
0.
130
0.95
3 0.
062
4.10
2 0.
059
1.6
10.0
0.
138
0.95
0 0.
069
3.91
2 0.
065
1.7
10.0
0.
145
0.94
7 0.
075
3.74
7 0.
071
1.8
10.0
0.
153
0.94
4 0.
082
3.60
2 0.
077
1.9
10.0
0.
160
0.94
1 0.
088
3.47
4 0.
083
2.0
10.0
0.
167
0.93
8 0.
094
3.36
1 0.
089
2.1
10.0
0.
174
0.93
4 0.
101
3.26
0 0.
094
2.2
10.0
0.
180
0.93
1 0.
107
3.17
0 0.
099
1.3
10.0
0.
187
0.92
8 0.
113
3.09
0 0.
105
2.4
10.0
0.
194
0.92
5 0.
119
3.01
7 0.
110
2.5
10.0
0.
200
0.92
2 0.
125
2.95
0 0.
115
2.6
10.0
0.
206
0.91
9 0.
130
2.88
9 0.
120
2.7
10.0
0.
213
0.91
6 0.
136
2.83
3 0.
125
2.8
10.0
0.
219
0.91
3 0.
142
2.78
1 0.
129
2.9
10.0
0.
225
0.91
0 0.
147
2.73
3 0.
134
3.0
10.0
0.
231
0.90
7 0.
153
2.68
9 0.
138
3.1
10.0
0.
237
0.90
4 0.
158
2.64
7 0.
143
3.2
10.0
0.
242
0.90
1 0.
163
2.60
9 0.
147
3.3
10.0
0.
248
0.89
8 0.
168
2.57
3 0.
151
3.4
10.0
0.
254
0.89
5 0.
173
2.53
9 0.
155
3.5
10.0
0.
259
0.89
2 0.
178
2.50
7 0.
159
Lom
pre
ko a
rmat
ure
s1
=5.0
‰
c2
‰ s
1 ‰ =
x/d
=z/
d
1 k d
s
ds
0.1
5.0
0.
020
0.99
3 0.
001
35.0
49
0.00
1
0.2
5.0
0.
038
0.98
7 0.
003
17.9
05
0.00
3
0.3
5.0
0.
057
0.98
1 0.
007
12.1
94
0.00
7
0.4
5.0
0.
074
0.97
5 0.
012
9.34
2 0.
011
0.5
5.0
0.
091
0.96
9 0.
018
7.63
4 0.
017
0.6
5.0
0.
107
0.96
3 0.
025
6.49
8 0.
024
0.7
5.0
0.
123
0.95
8 0.
032
5.68
8 0.
031
0.8
5.0
0.
138
0.95
2 0.
041
5.08
3 0.
039
0.9
5.0
0.
153
0.94
7 0.
050
4.61
5 0.
047
1.0
5.0
0.
167
0.94
2 0.
059
4.24
2 0.
056
1.1
5.0
0.
180
0.93
7 0.
069
3.93
8 0.
064
1.2
5.0
0.
194
0.93
1 0.
079
3.68
7 0.
074
1.3
5.0
0.
206
0.92
6 0.
089
3.47
7 0.
083
1.4
5.0
0.
219
0.92
2 0.
100
3.29
8 0.
092
1.5
5.0
0.
231
0.91
7 0.
110
3.14
4 0.
101
1.6
5.0
0.
242
0.91
2 0.
121
3.01
2 0.
110
1.7
5.0
0.
254
0.90
7 0.
131
2.89
7 0.
119
1.8
5.0
0.
265
0.90
2 0.
142
2.79
6 0.
128
1.9
5.0
0.
275
0.89
8 0.
152
2.70
8 0.
136
2.0
5.0
0.
286
0.89
3 0.
162
2.63
0 0.
145
2.1
5.0
0.
296
0.88
8 0.
172
2.56
2 0.
152
2.2
5.0
0.
306
0.88
3 0.
181
2.50
1 0.
160
2.3
5.0
0.
315
0.87
9 0.
190
2.44
6 0.
167
2.4
5.0
0.
324
0.87
4 0.
199
2.39
7 0.
174
2.5
5.0
0.
333
0.87
0 0.
208
2.35
2 0.
181
2.6
5.0
0.
342
0.86
5 0.
216
2.31
2 0.
187
2.7
5.0
0.
351
0.86
1 0.
224
2.27
5 0.
193
2.8
5.0
0.
359
0.85
7 0.
232
2.24
1 0.
199
2.9
5.0
0.
367
0.85
2 0.
240
2.21
0 0.
205
3.0
5.0
0.
375
0.84
8 0.
248
2.18
1 0.
210
3.1
5.0
0.
383
0.84
4 0.
255
2.15
4 0.
216
3.2
5.0
0.
390
0.84
0 0.
263
2.12
9 0.
221
3.3
5.0
0.
398
0.83
6 0.
270
2.10
6 0.
226
3.4
5.0
0.
405
0.83
2 0.
277
2.08
4 0.
230
3.5
5.0
0.
412
0.82
9 0.
283
2.06
4 0.
235
sd
sd
cdRd
v
M
bd
f
20
85.
c
sc
d2
12
;
x
=
z=d
Lom
pre
ko b
eton
a
c2=3
.5 ‰
c2
‰ s
1 ‰ =
x/d
=z/
d
1 k d
s
ds
3.5
20.0
0.
149
0.93
8 0.
102
3.22
5 0.
096
3.5
19.5
0.
152
0.93
7 0.
105
3.19
3 0.
098
3.5
19.0
0.
156
0.93
5 0.
107
3.16
1 0.
100
3.5
18.5
0.
159
0.93
4 0.
109
3.12
8 0.
102
3.5
18.0
0.
163
0.93
2 0.
112
3.09
4 0.
104
3.5
17.5
0.
167
0.93
1 0.
115
3.06
1 0.
107
3.5
17.0
0.
171
0.92
9 0.
117
3.02
7 0.
109
3.5
16.5
0.
175
0.92
7 0.
120
2.99
3 0.
112
3.5
16.0
0.
179
0.92
5 0.
124
2.95
8 0.
114
3.5
15.5
0.
184
0.92
3 0.
127
2.92
3 0.
117
3.5
15.0
0.
189
0.92
1 0.
130
2.88
8 0.
120
3.5
14.5
0.
194
0.91
9 0.
134
2.85
2 0.
123
3.5
14.0
0.
200
0.91
7 0.
138
2.81
5 0.
126
3.5
13.5
0.
206
0.91
4 0.
142
2.77
8 0.
130
3.5
13.0
0.
212
0.91
2 0.
146
2.74
1 0.
133
3.5
12.5
0.
219
0.90
9 0.
151
2.70
3 0.
137
3.5
12.0
0.
226
0.90
6 0.
155
2.66
5 0.
141
3.5
11.5
0.
233
0.90
3 0.
161
2.62
6 0.
145
3.5
11.0
0.
241
0.90
0 0.
166
2.58
7 0.
149
3.5
10.5
0.
250
0.89
6 0.
172
2.54
7 0.
154
3.5
10.0
0.
259
0.89
2 0.
178
2.50
7 0.
159
3.5
9.5
0.
269
0.88
8 0.
185
2.46
5 0.
165
3.5
9.0
0.
280
0.88
4 0.
193
2.42
4 0.
170
3.5
8.5
0.
292
0.87
9 0.
201
2.38
1 0.
176
3.5
8.0
0.
304
0.87
3 0.
209
2.33
8 0.
183
3.5
7.5
0.
318
0.86
8 0.
219
2.29
4 0.
190
3.5
7.0
0.
333
0.86
1 0.
229
2.25
0 0.
198
3.5
6.5
0.
350
0.85
4 0.
241
2.20
4 0.
206
3.5
6.0
0.
368
0.84
7 0.
254
2.15
8 0.
215
3.5
5.5
0.
389
0.83
8 0.
268
2.11
1 0.
224
3.5
5.0
0.
412
0.82
9 0.
283
2.06
4 0.
235
3.5
4.5
0.
438
0.81
8 0.
301
2.01
5 0.
246
3.5
4.0
0.
467
0.80
6 0.
321
1.96
6 0.
259
3.5
3.5
0.
500
0.79
2 0.
344
1.91
6 0.
272
3.5
3.0
0.
538
0.77
6 0.
371
1.86
5 0.
288
3.5
2.5
0.
583
0.75
7 0.
401
1.81
4 0.
304
3.5
2.0
0.
636
0.73
5 0.
438
1.76
2 0.
322
3.5
1.5
0.
700
0.70
9 0.
482
1.71
1 0.
341
3.5
1.0
0.
778
0.67
6 0.
535
1.66
2 0.
362
3.5
0.5
0.
875
0.63
6 0.
602
1.61
6 0.
383
AM d
s
sd
s1
1
Af
db
s
cd s1
11
Neu
traln
a os
d-x
b1
d1
s1A
h
2
d
d
sdM
s2A
2
d-d
s1F s1
s2
2 c
2
s2F cF
0.85
f cd
x=*d
z=*d
Završni rad Matko Tokić
13
Dimenzioniranje na poprečnu silu
kNVVV
kNVkNV
gggsd
gg
5.18299.5222.8235.1
99.5222.82
21
21
Dio poprečne sile koju preuzima beton i uzdužna armatura:
kNNV
AN
fkv
k
dbkvV
kNV
A
A
cmA
yC
AN
k
kd
k
dbkfkcV
cRd
csdcp
ck
wcpcRd
cRd
C
s
s
cRdc
cEdcp
wcpcklRdRdc
61.108108612630400431.0
0.0/
431.00.4056.1035.0035.0
15.0
04.1666304000.015.0400109.010056.112.0
0109.07040
79.30
79.30285
12.05.1/18.0/18.0
0.0
15.0
56.10.256.1630
2000.1
2000.1
100
,
2
1
2
3
2
12
3
min
1
1min,
3
1
,
1
2
1
13
1
Dio poprečne sile koju mogu preuzeti tlačne dijagonale:
kNV
f
zbfV
Rdc
ck
wcdRdc
17.1544639.04067.251.05.0
51.05.051.0200
407.0
2007.0
5.0
max,
max,
Odabrane spone 10 (Asw=0.79 cm2):
Završni rad Matko Tokić
14
cmb
Ams
w
sw
potw 76,60400013.0
79.04
min
min,
,
Odabrane spone 10/60. Ukupna nosivost betona i odabrane poprečne armature:
kN
s
zfAmVVVV
cmkNMPafCBf
f
w
dywsw
RdwdRdRd
dyw
s
yk
dyw
89.282
60
639.013.3979.0404.166
13.393.39115.1
0.450450;
,
11
2
,,
Završni rad Matko Tokić
15
Tablice za dimenzioniranje na poprečnu silu:
Posmična čvrstoća
Čvrstoća na kocki
Čvrstoća na valjku
0.480.440.410.370.340.300.260.220.18Rd (MPa)
60
(MB 60)
55
(MB 55)
50
(MB 50)
45
(MB 45)
37
(MB 40)
30
(MB 30)
25
(MB 25)
20
(MB 20)
15
(MB 15)fc,cub (MPa)
504540353025201612fck (MPa)
C50/60C45/55C40/50C35/45C30/37C25/30C20/25C16/20C12/15Karakteristika betona
Posmična čvrstoća
Čvrstoća na kocki
Čvrstoća na valjku
0.480.440.410.370.340.300.260.220.18Rd (MPa)
60
(MB 60)
55
(MB 55)
50
(MB 50)
45
(MB 45)
37
(MB 40)
30
(MB 30)
25
(MB 25)
20
(MB 20)
15
(MB 15)fc,cub (MPa)
504540353025201612fck (MPa)
C50/60C45/55C40/50C35/45C30/37C25/30C20/25C16/20C12/15Karakteristika betona
0.00130.00110.0007min
C50/60C45/55C40/50C35/45C30/37C25/30C20/25C16/20C12/15Klasa betona
0.00130.00110.0007min
C50/60C45/55C40/50C35/45C30/37C25/30C20/25C16/20C12/15Klasa betona
0.3 d; 20 cmVsd 0.67 VRd23
0.6 d; 30 cm0.2 VRd2 Vsd 0.67 VRd22
0.8 d; 30 cmVsd 0.2 VRd21
Maksimalni razmak spona u smjeru glavne
vlačne armature sw,max
Računska poprečna sila VsdBroj
0.3 d; 20 cmVsd 0.67 VRd23
0.6 d; 30 cm0.2 VRd2 Vsd 0.67 VRd22
0.8 d; 30 cmVsd 0.2 VRd21
Maksimalni razmak spona u smjeru glavne
vlačne armature sw,max
Računska poprečna sila VsdBroj
0.3 d; 20 cmVsd 0.67 VRd23
0.6 d; 30 cm0.2 VRd2 Vsd 0.67 VRd22
1.0 d; 80 cmVsd 0.2 VRd21
Maksimalni razmak vertikalnih krakova spona u
poprečnom smjeruRačunska poprečna sila VsdBroj
0.3 d; 20 cmVsd 0.67 VRd23
0.6 d; 30 cm0.2 VRd2 Vsd 0.67 VRd22
1.0 d; 80 cmVsd 0.2 VRd21
Maksimalni razmak vertikalnih krakova spona u
poprečnom smjeruRačunska poprečna sila VsdBroj
Završni rad Matko Tokić
16
2.3 NUMERIČKI MODEL
Za proračun unutarnjih sila uslijed djelovanja opterećenja izrađen je proračunski
model konstrukcije.
Proračun nosive konstrukcije građevine provodi se pomoću Scia Enginner softwera.
Predmetna nosiva konstrukcija modelirana je štapnim elementima.
Gornji ustroj mosta modeliran je upinjanjem štapova u uzdužnom smjeru ( koji
predstavljaju uzdužni utjecaj montažnih grednih nosača spregnutih s AB pločom) s
štapovima u poprečnom smjeru ( koji predstavljaju utjecaj AB ploče u poprečnom smjeru).
Takvim načinom modeliranja postigli smo sustav nosača krutog roštilja.
Ekvivalentnost štapova s elementima mosta ostvarena je preko odgovarajućih duljina
štapova te krutostima poprečnih presjeka.
Stup mosta modeliran je štapnim elementima čije dimenzije prate os stupa. Krutosti
štapova odgovaraju krutostima poprečnih presjeka stupa. Na dno stupa modeliran je upeti
ležaj koji predstavlja vezu stupa s tlom, koja je ostvarena preko temelja stupa.
Modeliranje upornjaka nije potrebno jer je veza rasponske konstrukcije s
upornjacima ostvarena preko ležajeva. Shodno tome modelirani su klizni ležajevi na
pozicijama koje odgovaraju stvarnim pozicijama ležajeva na upornjacima .
U konačnici mase poprečnih štapova koje simuliraju utjecaj ploče u poprečnom
smjeru su isključene jer je masa ploče uvrštena u masu uzdužnih štapova.
Osnovni gabariti proračunskog modela, svojstva materijala te poprečnih presjeka
prikazani su u nastavku
Završni rad Matko Tokić
17
Slika 4 : Prikaz renderiranog numeričkog modela
Slika 5 : Tlocrt
Završni rad Matko Tokić
18
Slika 6 : Pogled okomito na most
Slika 7 : Pogled u smjeru mosta
Završni rad Matko Tokić
19
Završni rad Matko Tokić
20
Rasponski nosač Kolnička ploča
A=0,616 m2A=0,036 m2
Iy= 0,0390 m4Iy= 0,0012 m4
Iz= 0,0490 m4Iz= 0,0972 m4
E= 35 000 MPaE= 35 000 MPa
Poprečni nosač – stup Poprečni nosač – upornjak
A=1,40 m2A=0,789m2
Iy= 0,0116 m4Iy= 0,0801m4
Iz= 0,0228 m4Iz= 0,0371m4
E= 35 000 MPaE= 35 000 MPa
Završni rad Matko Tokić
21
2.4 OPTEREĆENJE I REZULTATI PRORAČUNA
U obzir su uzeta sljedeća osnovna opterećenja :
Vlastita težina
Dodatno stalno opterećenje
Pokretno – max. moment u prvom polju
Pokretno – max. moment pri stupu
Pokretno – max. poprečna sila pri stupu
Pokretno – max. poprečna sila pri upornjaku
Završni rad Matko Tokić
22
DODATNO STALNO OPTEREĆENJE
SILE OD DODATNOG STALNOG TERETA
Kolnički Zastor0.08 ∙ 22 = 1.76 kN/m2
Pješačka staza0.27 ∙ 25 = 6.75 kN/m2
Ograda = 0.70 kN/m'
Cijev za odvodnju = 0.5 kN/m'
Vijenac = 2.00 kN/m'
Pretpostavlja se da se ukupno opterećenje raspodjeljujena uzdužne nosače:
Srednji nosači: 1,76 ∙ 1,22 = 2,15 kN/m'
Krajnji nosač lijevo:6,75∙ (1,22+0,84)/2 + 0,5 = 7,45 kN/m'
Krajnji nosač desno:6,75∙ (1,22+0,84)/2 = 6,95 kN/m'
Rubovi: (1,5+0,70) ∙ 1,2 = 4,40 kN
Slika 10: Dodatno stalno opterećenje
Završni rad Matko Tokić
23
Slika 11: Dodatno stalno - momenti (M y ) u kNm
Slika 12: Dodatno stalno - poprečne sile ( V z ) u kN
Završni rad Matko Tokić
24
PROMETNO OPTEREĆENJE
Pokretna opterećenja na mostu zamjenjuju se tipskim opterećenjima na način propisan EC1.
Za cestovne mostove tipska opterećenja predstavljaju tipska vozila čije dimenzije ovise o
kategoriji ceste.
Postupak provedbe opterećenja pokretnim opterećenjem predmetnog mosta prikazan je na
slici 13 gdje broj 1 predstavlja glavni trak širine 3 m postavljen uz rubnjak. Ostatak mosta
opterećen je kao na slici.
Tipska vozila postavljaju se u odgovarajućim pozicijama za dobivanje maksimalnih reznih
sila u polju, pri stupu i pri upornjaku. Proračuni su prikazani u nastavku.
Slika 13 : Prikaz načina opterećivanja mosta pokretnim opterećenjem
Završni rad Matko Tokić
25
PROMETNO OPTEREĆENJE
(za max. moment u prvom polju)
Slika 14: Pokretno opterećenje za max. moment u prvom polju
Slika 15: Prikaz tipskog vozila za max. moment u prvom polju
Završni rad Matko Tokić
26
Slika 16 : Pokretno – max. momenti u prvom polju - momenti ( M y ) u kNm
Slika 17 : Pokretno – max. momenti u prvom polju - poprečne sile ( V z ) u kN
Završni rad Matko Tokić
27
PROMETNO OPTEREĆENJE
( za max. momente pri stupu )
Slika 18 : Pokretno opterećenje za max. moment pri stupu
Slika 19 : Prikaz opterećenja tipskog vozila za max. moment pri stupu
Završni rad Matko Tokić
28
Slika 20 : Pokretno – max. momenti pri stupu - momenti ( M y ) u kNm
Slika 21 : Pokretno – max. momenti pri stupu - poprečne sile ( V z ) u kN
Završni rad Matko Tokić
29
PROMETNO OPTEREĆENJE
( za max. poprečnu silu pri stupu )
Slika 22 : Pokretno opterećenje za max. poprečnu silu pri stupu
Slika 23 : Prikaz opterećenja tipskog vozila za max. poprečnu silu pri stupu
Završni rad Matko Tokić
30
Slika 24 : Pokretno – max. poprečne sile pri stupu - momenti ( M y ) u kNm
Slika 25 : Pokretno – max. poprečne sile pri stupu – poprečne sile ( V z ) u kN
Završni rad Matko Tokić
31
PROMETNO OPTEREĆENJE
( za max. poprečnu silu pri upornjaku )
Slika 26 : Pokretno opterećenje za max. poprečnu silu pri upornjaku
Slika 27 : Prikaz opterećenja tipskog vozila za max. poprečnu silu pri upornjaku
Završni rad Matko Tokić
32
Slika 28 : Pokretno – max. poprečne sile pri upornjaku – momenti ( M y ) u kNm
Slika 29 : Pokretno – max. poprečne sile pri upornjaku – poprečne sile ( V z ) u kN
Završni rad Matko Tokić
33
2.5 PRORAČUN KARAKTERISTIČNOG UZDUŽNOG NOSAČA NAKON SPREZANJA NOSAČA I
PLOČE
1 2 3
Slika 30 : Uzdužna dispozicija mosta
Utjecaj 1-1 2-2 3-3
Vlastita težina nosača
Mg1 [kNm] 0.0 350,61 0.0
Vg1 [kN] 82,30 0.0 82,30
Težina kolničke ploče
Mg2 [kNm] 0.0 225,76 0.0
Vg2 [kN] 52,99 0.0 52,99
Dodatni stalni teret
Mg [kNm] 0.0 93,38 151,01
Vg [kN] 20,95 0.0 38,26
Najnepovoljnije prometno
opterećenje
Mq [kNm] 0.0 717,68 539,00
Vq [kN] 168,49 0.0 173,51
Završni rad Matko Tokić
34
POTREBNA ARMATURA OD SAVIJANJA ZA FAZU NAKON SPREZANJA NOSAČA
(i) PRESJEK U POLJU
Dimenzioniranje na moment savijanja
MPaf
f
MPafCB
MPaf
f
MPafC
s
yk
yd
yk
c
ckcd
ck
3.39115.1
0.450
0.450450
6,265.1
0,40
0,405040
d = 83 cm
b = 122 cm
2
2,11,11
2
1,1
2
2,1
2
1
22
83,7166,3817,33
17,33
66,3813.3983956.0
10058,1202
0.3021,1083123.0
956.0;123.0;‰4.1:tan
;‰10
54,0054.066.283122
10058,1202
58,120268,71750.138,9335.1
68,717;38,93
cmAAA
cmA
cmfd
MA
cmhcmdx
ooci
za
fdb
M
kNmMMM
kNmMkNmM
sss
s
yd
sd
s
pl
c
s
cd
sd
sd
qqggsd
qg
Odabrano: 9Ø32 = 72,38 cm2
Završni rad Matko Tokić
35
(i) PRESJEK IZNAD STUPA
Dimenzioniranje na moment savijanja
MPaf
f
MPafCB
MPaf
f
MPafC
s
yk
yd
yk
c
ck
cd
ck
3.39115.1
0.450
0.450450
6,265.1
0,40
0,405040
d = 83 cm
b = 40 cm
2
2,
21
22
31,3413.3983907.0
10036,1012
907.0;‰0,3:tan;‰10
139,0138.066.28340
10036,1012
36,101200,53950.101,15135.1
00,539;01,151
cmfd
MA
oociza
fdb
M
kNmMMM
kNmMkNmM
yd
sd
s
cs
cd
sd
sd
qqggsd
qg
Odabrano: 10Ø22 = 38,01 cm2
Završni rad Matko Tokić
36
Dimenzioniranje na poprečnu silu u presjeku 3-3 (pri stupu)
kN
VVVVV
kNVkNV
kNVkNV
qqggggsd
qg
gg
56,494
51,1735.126,3899,523,8235.1
51,173;26,38
99,52;3,82
21
21
Dio poprečne sile koju preuzima beton i uzdužna armatura:
kNNV
V
A
A
cmA
C
AN
k
kd
k
dbkfkCV
cRd
cRd
c
s
l
s
cRdc
cEdcp
wcpcklRdccRd
23,9466,94230
8304000.015.00.4001.010049.112.0
01.09040
01,38
01,382210
12.05.118.018.0
0.0
15.0
49.10.249.1830
2000.1
2000.1
100
,
31
,
2
1
1
31
,
Dio poprečne sile koju mogu preuzeti tlačne dijagonale:
kNV
f
zbfV
Rd
ck
wcdRd
49,1994839.04067.250.05.0
5.05.05.0200
407.0
2007.0
5.0
2
2
Maksimalna poprečna sila:
50/400013.0
0.300.30;8.528375.0min
0.30;75.0min
25.025.049,199456,494
56,494
min
max,
max,
22
C
cms
cmds
VVVV
kNV
w
w
RdsdRdsd
sd
Završni rad Matko Tokić
37
Odabrane spone 8. Potrebni razmak spona:
cms
cmVV
zfAms
cmkNMPafCBf
f
potw
Rdsd
dywsw
potw
dyw
s
yk
dyw
59,14
59,1423,9456,494
839.013.395.04
13.393.39115.1
0.450450;
,
1
,
,
2
,,
Odabrano: Ø8/10 – 4-rezne
Završni rad Matko Tokić
38
Dimenzioniranje na poprečnu silu u presjeku 1-1 (pri upornjaku)
kN
VVVVV
kNVkNV
kNVkNV
qqggggsd
qg
gg
66,463
49,1685.195,2099,523,8235.1
49,168;95,20
99,52;3,82
21
21
Dio poprečne sile koju preuzima beton i uzdužna armatura:
kNNV
V
A
A
cmA
C
AN
k
kd
k
dbkfkCV
cRd
cRd
c
s
l
s
cRdc
cEdcp
wcpcklRdccRd
78,25538,255781
8304000.015.00.4002.010049.112.0
02.09040
38,72
38,72329
12.05.118.018.0
0.0
15.0
49.10.249.1830
2000.1
2000.1
100
,
31
,
2
1
1
31
,
Dio poprečne sile koju mogu preuzeti tlačne dijagonale:
kNV
f
zbfV
Rd
ck
wcdRd
49,1994839.04067.250.05.0
5.05.05.0200
407.0
2007.0
5.0
2
2
Maksimalna poprečna sila:
50/400013.0
0.300.30;8.528375.0min
0.30;75.0min
23.023,049,199466,463
66,463
min
max,
max,
22
C
cms
cmds
VVVV
kNV
w
w
RdsdRdsd
sd
Završni rad Matko Tokić
39
Odabrane spone 8. Potrebni razmak spona:
cms
cmVV
zfAms
cmkNMPafCBf
f
potw
Rdsd
dywsw
potw
dyw
s
yk
dyw
10,28
10,2878,25566,463
839.013.395.04
13.393.39115.1
0.450450;
,
1
,
,
2
,,
Odabrano: Ø8/25 – 4-rezne
Završni rad Matko Tokić
40
2.6 ARMATURA ZA SPREZANJE NOSAČA I PLOČE
kN
VVVVV
kNVkNV
kNVkNV
qqggggsd
qg
gg
56,494
51,1735.126,3899,523,8235.1
51,173;26,38
99,52;3,82
21
21
422
2
,,
2
,,
4
4
3
,,
,
2
,
2
,
2
046.08.051.024.000081.029.051.0379.00065.0
00081.0
0065.0
0708,029.0244.0
51.0629.08.0244.0
29.0379.0
m
hhAIhhAII
mI
mI
mhhAS
mhmAmhmA
mhmA
utpltplplntutnnu
pl
n
utpltpl
utu
pltpl
ntn
'22.17,1713.39
93,691
13.393.39115.1
0.450450;
93,691046,0
0708.056,449
56,449
2
,
,
2
,,
max,
max,
mmcmf
QA
cmkNMPafCBf
f
mkNI
SVQ
kNV
dyw
sd
reqs
dyw
s
yk
dyw
u
sd
sd
sd
Odabrano: 4Ø8/25 + 2Ø8/20 ukupno 22,00 cm2
Završni rad Matko Tokić
41
2.7 SKICA ARMATURE SREDNJEG NOSAČA
Prikazana je samo skica glavne armature.
Ostalo prema armaturnom planu.-
UZDUŽNI PRESJEK NOSAČA
1910 a b 1 a b 3 a b 2
400 400
B 450C
30 60
2000
5 32
o s st
up
a
o s
uporn
jak
a
30
= 38 10
5 32
a
a
Završni rad Matko Tokić
42
5. GRAFIČKI PRILOZI
List 1 – Uzdužni presjek osi mosta MJ. 1:100
List 2 – Pogled na most MJ. 1:100
List 3 – Normalni poprečni presjek rasponskog sklopa MJ. 1:25
List 4 – Tlocrt mosta MJ. 1:100
List 5 – Plan oplate rasponskog nosača MJ. 1:20
List 6 – Plan oplate stupa MJ. 1:50
List 7 – Plan oplate upornjaka MJ. 1:50
List 8 – Detalj ograde MJ. 1:200, 1:2
List 9 – Detalj prijelazne naprave MJ. 1:10 , 1:5
List 10 – Skica armature glavnog nosača
Završni rad Matko Tokić
43
Završni rad Matko Tokić
44
Završni rad Matko Tokić
45
Završni rad Matko Tokić
46
Završni rad Matko Tokić
47
Završni rad Matko Tokić
48
Završni rad Matko Tokić
49
Završni rad Matko Tokić
50
Završni rad Matko Tokić
51
Završni rad Matko Tokić
52
6. LITERATURA
[1] D. Matešan, J. Radnić: Predavanja i vježbe s kolegija mostovi
[2] A. Harapin, J. Radnić: Predavanja i vježbe s kolegija Osnove betonskih konstrukcija
![JAVNI INFRASTRUKTURNI SUSTAVI · JAVNI INFRASTRUKTURNI SUSTAVI BRZINA Brzina je polazni parametar u dimenzioniranju tlocrtnih i visinskih elemenata ceste. Brzina [m/s, km/h] je vektorska](https://img.pdfslide.net/doc/110x75/6066a6067826c81db525d54f/javni-infrastrukturni-javni-infrastrukturni-sustavi-brzina-brzina-je-polazni-parametar.jpg)