veća hala- čokolada
STATIČKI PRORAČUN hala za čokoladu, grejana-paneli
A) KROVNA KONSTRUKCIJA
- Hala širine 14.0m, dužine 45.30m, osovinski. Visina do krovnog nosača: 4.00m- Konstrukcija skeletna, čelični stubovi i rešetkasti krovni nosači na dve vode, simetrični- Krovni paneli d=8cm, nagib krova tg=11.2% (6.4)- Fasadni paneli d=8cm, vertikalno postavljeni.- Za čelične kutijaste profile korišćen katalog Jeep Commerce- Bg i Fahop-Aleksinac, što je isto po pitanju geometrijskih karakteristika.
1. KROVNI POKRIVAČ:
- za opterećenje krovnim panelom korišćeni podaci za panel STV80 Trimo: gotov sendvič od dvostrukog lima sa termoizolacijom: donji lim čelični plastificirani plitko profilisani, kamena vuna d=8cm i gornji krovno noseći TR, sve zajedno ne više od 22kg/m2. Nagib krovne ravni- kako je rečeno, tg =11.2 %
opterećenje sa krova:za panele
sopstv. težina pokrivača g=0.22/cos= 0.23sneg (povrem. opterećenje) s=95-= 0.90
u osnovi q*= 1.13 kN/m2
- opterećenje vetrom: (nezavisno od pokrivača, i praktično nebitno od nagiba) prema JUS U.C7.110 i U.C7.112:
visina objekta do slemena- H<10m, tačno 5.70m
qW= 0.5 (Vm,50,10 Kt KT)2 10-3 Sz2 Kz2 Gz2 Cf A
osnovni pritisak vetra:qm,T,10= 0.5(Vm,50,10KtKT)210-3
= 1.225 kg/m3 - gustina vazduhaVm,50,10 = 19.0 m/s - osnovna brzina vetra za Paraćin
Kt = 1 – faktor vremenskog intervala osrednjavanja za t= 1h= 3600 sec
KT = 1.00 - faktor povratnog perioda za T= 50 godina
qm,T,10= 0.5(Vm,50,10KtKT)2 10 -3= 0.51.225(191.01.00)210-3
qm,T,10= 0.22 kN/m 2
- referentna visina objekta- h=5.0 m ->Sz = 1.2
b=1.00, =0.14 za otvoren teren
Kz2= 0.95 - faktor ekspozicije za visinu h=z(m) za otvoren teren usvojeno
Kz2=1.00qm,T,z= qm,T,10Sz2Kz2 = 0.221.22 1.00 = 0.32 kN/m 2
1
veća hala- čokolada
objekat prema tački 4. JUS U.C7.112 spada u grupu malih krutih zgrada-objekat sa referentnom visinom manjom od 15.0m, sa odnosom širina i visina≈2 i deformacijom vrha objekta manjom od h/250 (x<3cm)
Koeficijenti pritiska vetra: po dijagramima na slici 3b i tabeli 1 i 2 JUS U.C7.112: spoljašnji unutrašnji
- rožnjača, za α <10 CpeG= -1.40 CpiG= +0.70- fasadni elementi: α = 90 CpeG= 1.30/-0.8 CpiG= +0.70
konačno, opterećenje vetrom w= Cpe G q w
rožnjača: za α 7
wre=-1.400.32=-0.45 kN/m2
wri=0.700.32= 0.224 kN/m2sišuće dejstvo spolja
unutrašnje dejstvo v.
fasada:vertik. površine
wre=1.30.32 = 0.42 kN/m2
wrs=-0.80.32= -0.256 kN/m2
wri=+0.700.32=0.224 kN/m2
izložena strana
zaklonjena strana
unutrašnje dejstvo v.
2. KROVNA ROŽNJAČA Lo=5.30 m, oznaka POS Č1
2.1. opterećenje: rožnjače ispod panela su na razmaku =1.75 m - s.tež. rožnjače: g=0.10 kN/m I slučaj opterećenja – gravitaciono - sneg i stalni tereti-- q=1.751.13+ 0.1= 2.07 kN/m II slučaj opterećenja: stalno, sneg i vetar iznutra- spoljno dejstvo sišuće - q=1.75(1.13+0.224)+ 0.1= 2.47 kN/m
qII/qI=2.47/2.07=1.193a odnos dopuštenih napona za II i I slučaj: II/ I=18/16=1.125
-> za rožnjaču merodavan II slučaj opterećenja, a time i za rešetkasti krovni nosač
samo od vetra spolja- sišuće i stalni tereti: we=-0.45kN/m2
- ukupno opterećenje duž rožnjače za minimalno gravitaciono i max sišuće dejstvo vetra: q=1.75(0.22-0.45)+ 0.1= -0.30 kN/m
2.2. statički uticaji: radiće se proste grede L=5.30 m, kako bi montraža bila jednostavnija. Ukoliko se izvođač odluči da kontinuira rožnjače, sasvim sigurno se smanjuju uticaji u poljima i provereno može da se ugradi manja kutija. Projektant je obavezan da preračuna rožnjaču i potvrdi kutiju koja bi u tom slučaju zadovoljavala.
2Rmax=13.1 kNMmax=8.67 kNm
savijanje u ravni krovnog pokrivača: za krovni panel kao krut pokrivač, nema savijanja u ravni krova.
sišuće dejstvo vetra:
2
veća hala- čokolada
- sišuće dejstvo vetra: reakcija nagore2R=-1.59 kN max
2.3. dimenzionisa3je: usvojena čelična kutija HOP140803.5 mm, sledećih geometr. karakteristika: A=14.6cm2, g=11.7 kg/m, Wx=54 cm3 Wy= 39.6cm3
- za Č.0361 dopII=18.00kN/ cm2 za drugi slučaj opterećenja- sa vetrom
pravo savijanje- po jačoj osi Mx= 8.67 kNm My= 0.0 kNm
- kontrola napona: max=Mx/Wx+My/Wy= 867/54+0=16.0 kN/cm2 18.00 ( dop)
2.4 ugib rožnjače:
za datu krutost profila, prema proračunu na računaru: fmax=1.8 cm L/300 pa rožnjača zadovoljava po oba uslova
3. REŠETKASTI KROVNI NOSAČI pos Č2 na razmaku e=5.30 m
3.1. opterećenje:
- s.t. nosača g=0.30 kN/m- max reakcija rožnjače, za prvo unutrašnje polje P= 13.1 kN ukupna konc. sila u čvoru gornjeg pojasa:
rožnjače ispod panela
prvi slučaj- G+S 2.7+8.35+1.750.30=11.6 drugi slučaj- G+S+W 11.05+2.0+1.750.30=13.6 kN
- za slučaj sišućeg dejstva vetra, i negativne reakcije rožnjače:min reakcija rožnjače, za prvo unutrašnje polje P= -1.60 kN
ukupna konc. sila u čvoru gornjeg pojasa: P=-1.60+1.750.3= -1.075 kN
šema nosača i opterećenje:
3
veća hala- čokolada
- šema opterećenja će se dati uporedo sa statičkim uticajima koji se posledično javljaju, /silama u štapovima nosača i reakcijama oslonaca
- oslonačka vertikala rešetke je u osovini stuba. Ukupna dužina donjeg pojasa rešetke će prema tome iznositi: L=1400+8=1408cm. - Gornji pojas rešetke: rožnjača na strehi treba da primi i fasadni lim, što znači da će biti ravna sa spoljnom ivicom stuba- po horizontali mereno, rastojanje krajnjih tačaka gornjeg pojasa rešetke će iznositi 1422cm.
Za model su date sistemske dužine nosača
3.2. statički uticaji
3.2.1. za prvi slučaj opterećenja: g+s:
N sile u štapovima:
reakcije oslonaca: Rl=Rd=47.6 kN (g+S=13.2+34.4)
3.2.2. za drugi slučaj opterećenja: g+s+w
N sile u štapovima:
4
veća hala- čokolada
reakcije oslonaca: Rl=Rd=56.6 kN (13.2+34.4+9.0)
3.2.3. treći slučaj opterećenja- g-w (vetar nagore, preko rožnjača)
reakcije oslonaca: Rl=Rd=-4.76 kN
Očigledno je merodavan II slučaj opterećenja, stalno, sneg i vetar nadole.Ovde će biti date merodavne sile po grupama štapova, po kojima će biti dimenzionisana rešetka- Gornji pojas nosača Omin=O38/39=- 167.2 kN, Lo=1.75m- Donji pojas nosača Umax=U4= 167.5 kN- Ispuna- oslonački štapovi D13= -63.1 kN, Lo=0.75 m - Ispuna- centralni deo D21 = -25.1 kN, Lo=1.20 m
3.3. dimenzionisanje: za ČN.0360, dop =18.0kN/cm2
3.3.1. pojasevi nosača:
1. gornji pojas nosača: Nmin=O36= - 167.2 kN, Lo=175 cm- usvojena kutija HOP 801003.5mm, A=12.1 cm2, i=3.8cm, g=9.50 kg/m
Li=0.7Lo 0.7175=123 cm - prema JUS UE7.081 = Li/i=123/3.8=32.2-> =32.2/92.9=0. 347 ->
-> =0.95, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a
i, max=N/A/= 167.2/12.1/0.95=14.5 kN/cm2
i, max < dop(18.0kN/cm2)
2. gornji pojas nosača: Z max=U4=167.5 kN, ista kutija HOP 801003.5mm pa je z,max=Z/A= 167.5/12.1=13.8 kN/cm2
3.3.2. ispuna nosača - jača grupa štapova:
5
veća hala- čokolada
- dijagonala D13=-63.1 kN, Lo=0.75 m - usvojena kutija HOP60603mm, A=6.6cm2 i=2.27 cm, g=5.2kg/m, Li=Lo= 75 cm
= Li/i=75/2.27=33-> =33/92.9=0.355 -> =0.93, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a
- i, max=N/A/= 63.1/6.6/0. 93=10.3 kN/cm2< dop (18.0kN/cm2)
3.3.3. ispuna nosača-slabija grupa:
s obzirom da nešto veći štapovi neće posebno uticati na ukupnu težinu rešetke, a imaju uticaja na ukupnu deformaciju nosača, usvojena kutija HOP50503mm A=5.4cm2 , i=1.9 cm
za D 21 = -25.1 kN, Lo=1.20 m= Li/i=120/1.9=63.1-> =63.1/92.9=0.68 -> =0.85, za liniju A
i, max=N/A/= 25.1/5.4/0.85= 4.7 kN/cm2
< dop(18.0kN/cm2)
Konačno usvojeno:
- Svi pojasni- konturni štapovi HOP 801003.5 mm, g= 9.5 kg/m položena- Štapovi ispune D13/16, D14/D15, D17/20: HOP 60603mm, g= 5.2 kg/m
- Ostali štapovi ispune HOP 50503mm, g= 4.3 kg/mdole su prikazani jači štapovi ispune duplom linijom.
3.4. veze štapova ispune prema pojasevima: - svi štapovi ispune zavareni su za pojasne štapove ugaonim šavovima a=3mm po
obimu štapa.- pojasevi se nastavljaju sučeonim šavovima ili podvezicama d=4mm.
3.5. oslonac rešetke na stub- rešetka se oslanja na stub preko ležišne ploče 3002308mm, zavarene sa
dva ugaona šava za donji pojas nosača. - Ankeri za stub- 2 anker zavrtnja M16, po detalju, primaju sišuće dejstvo vetra
sa krova
6
veća hala- čokolada
donja ležišna ploča gornja ležišna ploča- sa ovalnim rupama- pokretan oslonac
- osovinski razmak stubova: Lo=1400 cm
- spoljna dužina rešetke: Lreš=1408 cm
7
veća hala- čokolada
4. RIGLA U FASADI
objekat za fasadnu oblogu ima vertikalno postavljene panele debljine 8cm. Panel u principu leži na temeljnim gredama po obimu hale, ali u poljima sa prozorima
će fasadne rigle ipak nositi i zastakljenu bravariju i deo fasadne obloge. Takođe, nadvratnici moraju da imaju svoju gredu u ravni gornje ivice vrata, nose panel do vrha hale.
S obzirom na ukupnu visinu objekta i podelu po visini-prozore, ovde usvojena horizontalna fasadna rigla samo na pola visine hale- ispod prozora garderobe (kota +2.00) i gde su otvori nad prozorom (drugi red, samo u jednom polju). U nivou poda će se panel vezati za t. gredu preko L profila naknadno utiplovanog u beton, a u visini krova za krovnu rožnjaču na strehi.
4.1. opterećenje:
fasadne rigle nose vertikalne panele i primaju vetar sa fasade, preko obloge- s.t. rigle: max g=10 kg/m sa vezama- s.t. panela max g=22kg/m2
- proračun opterećenja vetrom urađen na strani 2 fasada:
wre=1.3 0.32 = 0.42 kN/m2
wrs=-0.8 0.32 = -0.256 kN/m2
wri=+0.700.32=+ 0.224 kN/m2
izložena strana
zaklonjena strana
unutrašnje dejstvo v.
- horizontalno- qX=2.0(0.42+0.224)= 1.29 kN/m duž rigle
- vertikalno- samo deo prozora ili panela iznad qY=0.1+1.00.22=0.32 kN/m4.2. statički uticaji:
polja L=5.20 m Mx-x= 5.22/80.32=1. 08 kNmMy-y=5.22/81.29=4.36 kNm2Rh= 6.7 kN2Rv= 1.66 kN
4.3. dimenzionisanje: za Č.0361 dop,II=18.00 kN/cm2
usvojena horizontalno položena kutija HOP 801003.5mm, sledećih geometr. karakteristika: A=12.1 cm2, Wx=34. 5 cm3 Wy= 30.8 cm3, g=9.5kg/m
A=12.1 cm2, i=3.8cm, g=9.50 kg/m- kontrola napona:
max=Mx/Wx+My/Wy= 436/34.5+108/30.8 = 16.1 kN/cm2 (< dop)usvojena kutija zadovoljava
8
veća hala- čokolada
5. SPREGOVI U RAVNI KROVA
U prvom i poslednjem polju hale potrebno je da se urade spregovi u ravni gornjeg pojasa rešetke, u vidu ukrštenih dijagonala od L profila HOP L50504mm, zavarenih preko čvornih pločica 4mm, za gornje pojaseve rešetki, a ispod rožnjača.
6. VERTIKALNI PODUŽNI SPREG
Duž slemena rešetke po dužini hale, uraditi podužni (montažni) spreg u vertikalnoj ravni, u vidu dijagonala od L profila 50504mm, zavarenih za slemenu vertikalu rešetke (gornje dve rožnjače u slemenu su deo sprega, a i inače se moraju povezati međusobno flahom 4mm). Donji pojas: kutija 50503mm
9
veća hala- čokolada
B) VERTIKALNI NOSEĆI ELEMENTI
poprečni ramovi su na međusobnom razmaku λ=5.30m. Tri srednja rama su sa rešetkama, krajnji sa riglama- imaju međustubove zbog fasadne obloge i kosu riglu od kutije, umesto rešetkastog krovnog nosača.
B.1. SREDNJI POPREČNI RAM HALE
Šema srednjeg poprečnog rama, sa dva stuba i rešetkom:čista visina -Hč=4.00m
stubovi: kutijasti HOP 2201405mmrigla rama: rešetkasti nosač
1. ŠEMA I OPTEREĆENJE
1.1. Vertikalno opterećenje:
prema reakcijama rešetke za prvo unutrašnje polje, kao merodavno, dole se daje pregled sila na vrhovima stubova
srednji stub reakc. rešetke: Rg+s 13.2+34.4reakc. rešetke: vetar- Rw 9.0sopstv. tež. fasade: 40.25=1.00sopstv. tež. stuba: 40.27=1.10
Rg=Rs+w=
15.3 kN34.4+9.0
1.2. Horizontalno opterećenje vetrom: w= 0.32 kN/m 2
prema proračunu na strani br. 2, dole su data/ ponovljena opterećenja vetrom linijsko opterećenje duž stuba u jednom od srednjih ramova: vetar se prenosi
preko panela na stubove - unutrašnje dejstvo vetra duž vertikalnih ravni će se uzeti istovremeno sa spoljnim,
sa istim smerom dejstva.- vetar na krovu: ovde će se dati svaki slučaj za sebe / sa svojim koeficijentom krajnji stub- izložena strana: e+i qw= 5.3(0.42+0.224)= 3.4 kN/m
krajnji stub- zaklonjena strana: e+i qw=-5.3(0.256+0.224)=-2.54 kN/m
preko krova,upravno na kosu ravan:-izložena strana, za =6.4: wwe1=-5.30.45=-2.4 kN/m sišuće
- zaklonjena strana krova, spoljno: hwe2=-5.30.224 1.2 kN/m- unutrašnji vetar: hwi= 5.30.224 = ±1.2 kN/m
10
veća hala- čokolada
1.3. Horizontalno opterećenje- seizmički uticaji
objekat se nalazi u VIII zoni MCS, II je kategorije Horizont. sila od dejstva seizm. uticaja, prema Pravilniku o građenju objekata
visokogradnje u seizmičkim područjima, naneta u nivou vrha stuba, iznosi:Hs=KG= (KoKsKpKd)(G+S+P/2)za čelične konstrukcije sa dijagonalama, Kd=1.6: K=1.00.051.01.6=0.08G= svo stalno, sneg, polovina korisnog, bez vetra, trećina stuba i fasade- računaće
se za jedno celo polje i dva stuba u ramuG= (13.2+34.4)+(5.340.25+40.27)/3=49.7 kN po stubuHs=0.0850=4.0 kN - horizont. sila u nivou vrha stubova / po stubu
2. Statički uticaji
2.2. vetar
šema opterećenja
statički uticajireakcije oslonaca R0= 16.8 kNR1= 10.8 kN
2.3. seizmika
šema opterećenja
statički uticajireakcije oslonaca R0=R1 =4.0kN
11
veća hala- čokolada
3. Dimenzionisanje stubova:
merodavno je opterećenje vetrom, uz max N silu proračun će biti sproveden prema JUS U.E7.096- savijanje sa N silom merodavni uticaji: - M=25.62 kNm N= 13.2+34.8+9+2.1=59.1 kN- max N sila, min N=15.3 kN usvojen stub HOP 2201405
geometrijske karakterisitke stuba:Ax= 34.7cm2
Wx= 213 cm3, Wy=167.2 cm3
ix = 8.2 cm, iy = 5.8cm g = 27.2 kg/m
prema pomenutom JUS-u, max= N+M
= f () , a dužina izvijanja stuba Li=1.7Lo (stub- konzola) za Li=Lo1.7=680 cm -> =680/8.2=83-> =83/92.9=0.894 -> =1.66 za tabelu Amax=1.6659.1/34.7+2562/213=14.8 kN/cm2< 18 (II slučaj opterećenja)
Podužni pravac ramova: u podužnom pravcu stubovi su ukrućeni pre svega panelima, ali i vertikalnim spregovima, pa je dužina izvijanja Li=0.7Lo. Horizontalne sile se prenose kroz spregove i nema savijanja stubova, pa je proračun prema JUS U.E7.081- za srednji stub, odnosno JUS U.E7.096- savijanje sa normalnom silom za ugaoni stub u hali
4. Anker ploča stuba glavnog rama
merodavne sile za dimenzionisanje:Mmax =25.62 kNmNmax=Ng+Ns+Nw=59.1 kN, Nmin=Ng=15.3 kN
usvojena čelična ploča ≠45032012mm, po detalju doleSile u zavrtnjima: za minimalnu N silu i vetar, i 6 zavrtnjeva u vezi:Zmax=Mex3-N/6= 25.62/3/0.35-15/6=21.9 kN- za zavrtanj M20, klase čvrstoće 4.6/5.8 dopuštena sila zatezanja za II/III slučaj opterećenja Zmax=24.3/27 kN pa se može smatrati da anker zadovoljava-max prečnik rupe za lim t=12mm:max d1= =2.25cmpa usvojena ploča zadovoljava
12
veća hala- čokolada
B.2. RAM U PREDNJEM / ZADNJEM KALKANU, SA KOSOM RIGLOM
ramovi u osama 1 i 7 imaju međustubove zbog fasadne obloge i kosu riglu od punog profila (kutije) umesto rešetkastog krovnog nosača. Kalkan u prednjoj fasadi ima vrata, za koje svakako mora de se rade međustubovi, koji osim što nose kosi krovni nosač, u isto vreme se koriste i za fiksiranje fasade/ parapeta i prozora Kalkan u zadnjoj fasadi nema nikakvih otvora, ali je zbog velike širine potrebno prihvatiti fasadnu oblogu- horizontalne fasadne rigle sa vertikalnim panelima kao oblogom prema spolja.
1. Šema i opterećenje Šema poprečnog rama u kalkanu, sa dva dodatna stuba u trećinama širine:
stubovi: kutijasti HOP 140100 rigla rama: ista kutija
S obzirom na jednaku dužinu rožnjača, linijski teret duž kosih rigli će biti isti za oba rama u kalkanima. Takođe je i ukupno horizontalno opterećenje (površinsko) isto na obe strane, samo će se deliti zavisno od razmaka stubova. Vertikalni tereti od fasade: uzeće se težina fasadne obloge, mada paneli zapravo leže na temeljnim gredama.
Vertikalno opterećenje:- konc. sile od rožnjača duž kalkanske kose rigle su date prema proračunu reakcija
rožnjača –Pmax=6.50kN- linijsko, duž stuba: g=0.2+50.25=1.45kN/m
2. Statički uticaji
ram sa četiri stuba, kolenasta greda sa isto toliko oslonaca
sopstv. težina kutije uračunata programski
Mmax=9.56kNmRo=R1=20.5kNR2=R3=8.4 kN
13
veća hala- čokolada
3. DIMENZIONISANJE RIGLE U KALKANU:
Mx, max= 9.6 kNm, N max=28.0 kN od vetra- uticaji horizontalnog sprega u ravni krova, u kalkanu- usvojena kutija prema stubu u kalkanu- HOP 1401004mm, A=18.3 cm2, g=14.4kg/m, Wx=73.3cm3
max=1.428/18.3+956/73.3=15.2 kN/cm2
4. STUBOVI U KALKANU: stubovi su u nivou poda uklješteni, a u vrhu je stubu sprečeno pomeranje- preko
rigle i rožnjača koje su deo horizontalnog kalkanskog sprega.
4. 1. Opterećenje vetrom: Razmak stubova je 4.5/5.0 m, uzeće se isto površinsko opterećenje kao za poprečni
ram, pa je:- qw=4.75 (0.42+0.224)= 3.1 kN/m max- N sila: stub je u ovom slučaju srednji oslonac kalkanske rigle-Rmax =22.6 kN
4. 2. Statički uticaji:
srednji stub u kalkanu:Mw,o= 5.02/83.2=10.00kNmMwpolja=4.7 kNmHw3= 6.0 kNHw3= 10.00 kNN= 20.5 kN od rigle
4.3. Dimenzionisanje: proračun će biti sproveden prema JUS U.E7.096- savijanje sa N silom merodavni uticaji:
M=9.5 kNm N=20.5+5.0(0.15+0.25)=22.5 kN- max N sila usvojen stub HOP 1401004, ista kutija kao rigla
geometrijske karakterisitke stuba:Ax= 18.3cm2
Wx= 73.3 cm3, Wy=61 cm3
ix = 5.3 cm, iy = 4.1 cm g = 14.4 kg/m
prema pomenutom JUS-u, max=N+M , =f () , a dužina izvijanja stuba Li=0.7 Lo (u donjem osloncu je stub uklješten, na vrhu zglobno vezan)
14
veća hala- čokolada
za Li=0.7Lo=350 cm -> =350/5.3=66 -> =66/92.9=0.71 -> =1.40 max=1.422.5/18.3+1000/73.3 =15.4 kN/cm2
Zbog fasade, slobodna dužina izvijanja stubova će biti još manja a time i koeficijent izvijanja . Zadržaće se usvojena kutija, N sila ipak malo utiče na stanje napona
4.4. Anker ploča stuba u kalkanu
merodavne sile za dimenzionisanje:Mmax =10.0 kNmNmax=Ng+Ns+Nw=22.5kN Nmin=Ng=12.0 kN
usvojena čelična ploča ≠35030012mm, po detalju. Sile u zavrtnjima: za minimalnu N silu i vetar Z= M/e-N/4 = 1000/2/0.25-12/4=17.0 kN- za zavrtanj M20, dopuštena sila zatezanja za II slučaj opterećenja Zmax=24.3 kN pa se može smatrati da anker zadovoljava
B.3. VERTIKALNI PODUŽNI SPREGOVI U FASADI
Radiće se vertikalni spregovi od ukrštenih dijagonala, urađeni od L profila 5050 ukupna horizontalna sila u spregu: (hala sa 4 polja L=5.3 m, pet ramova), ovde će
biti merodavna H sila o vetra- Za pet ramova i dva sprega: Hs=5/24.010.0 kN od seizmike- Za vetar: Hw=25.7512kN -dva stuba u kalkanu Sila u zatezi sprega: Z=12/cos37˚=15 kN
15
veća hala- čokolada
usvojeni profil L50504mm, A=3.8 cm2 max=15/3.8=4.0 kN/cm2
spreg zavariti ugaonim šavovima 2380mm za stubove, preko čvornih limova:
Fš, ukupno=2(8-20.3)0.3=4.4 cm2
16
veća hala- čokolada
C) TEMELJI OBJEKTA
Važi sve što je rečeno u uvodim napomenama za manju halu, i za ovaj objekat će se raditi što je plitko fundiranje u sloju nasipa, na dubini od svega 60cm od kote poda hale.
Radiće se temeljne trake širine 50cm po obimu objekta i po glavnim osama u oba pravca sa ukrštanjem ispod stubova poprečnih ramova i kalkanskih stubova, sa podnom pločom debljine 25cm.
Beton za temelje i ploču: MB20, armatura GA240/360 i RA400/500 Model ploče i greda urađen je kao za prethodnu- za krutost podloge sa trenutnim
sleganjem od ukupnih tereta 2-3cm. Pri proračunu uticaja nanete su konc sile iz stubova i pokretno opterećenje u više
varijanti po poljima (cela površina, krajnja polja, srednje podužno polje)
C.1. Opterećenje ploče:
prema analizi opterećenja na prethodnim stranama, daće se koncentrisane sile iz stubova i stalni tereti od obimnih i unutrašnjih greda, kao i težina ploče.
1.1. raspodeljeni tereti
stalni tereti: sopstvena tež. ploče g=0.2525= 6.25 kPa korisno opterećenje: Model je probno opterećen celom površinom (combo 1 sa
parcijalnim koeficijentima =1.6/1.8), u drugoj varijanti, opterećena su krajnja podužna polja, za max momente u srednjem polju ploče i gredama poprečno kroz temeljnu ploču. Na kraju, treći slučaj opterećenja- koristan teret u srednjem polju, čime se dobijaju veći negativni uticaji u krajnjim poljima.
Opterećenje će se naneti u iznosu od p=6 kPa.
1.2 Linijski tereti od greda
- TEMELJNE GREDE PO OBIMU OBJEKTA- TEMELJNE GREDE UNUTAR OBJEKTA
opterećenje: sopstv. težina grede g= 0.40.625=6.00 podužna armatura u gredama daće se u proračunu koji sledi, prema uticajima
dobijenom na zajedničkom modelu- roštilj greda i ploča d=25cm
1.3. konc sile iz stubova
1. STUB POPR. RAMA: ose A, D
opterećenje: ranije sračunatoreakcija rešetke max/min 58.6/13.2s.t. stuba i dela fasade 2.0
Qmax=61kN Qmin=15kN
momenat od vetra: Mw=25.62 kNm
17
veća hala- čokolada
Arm. bet. stub / jastuk čelič. stuba
visina jastuka: D=0.60 m jastuk je dimenzija 4535cm, h=40 cm, MB20, RA400/500
Fa, pot=1.82562/40/0.9/40=3.54 cm2
- usvojeno 3R14 po strani za vertikalno gvožđe, uzengije 8/15cm, po detalju kao na manjoj hali (za Inox)
Anker ploča stuba glavnog rama ponoviće se detalj čelične ploče
≠45032012mm, stub u osi jastuka i same ploče, ankeri s navojem 6M20- stubovi glavnih ramova: HOP2201405-visina stuba: 4.00 m
2- STUBOVI U KALKANU
opterećenje: merodavan srednji-višlji stub u kalkanu - reakcija rigle i stuba Pmax=22.5 kN- momenat od vetra: Mw=10.0 kNm
anker ploča kalkanskog stuba
ponovljen detalj: čelična ploča ≠35030012mm, po detalju zavrtnji M20, 4 kom u vezi stubovi u kalkanu:
HOP1401004mm, A=18.4 cm2, g=14.4 kg/m
18
veća hala- čokolada
armatura u jastuku stuba u kalkanu
C.2. Statički uticaji u ploči i gredama
prema opisanom modelu i gore datim opterećenjima daće se dijagrami merodavnih uticaja u obe zone ploče i momenti u linijskim nosačima- gredama na osnovu kojih će se odrediti armatura u pos temeljne ploče. Kocentrisane sile od stubova su u svakoj varijanti opterećenja.
Uticaji su dati sa parcijalnim koeficijentima
gornja zona ploče-p na celoj površini objekta-- Comb 1
gornja zona ploče-p=6kPa u krajnjim podužnim poljima-- Comb 2
19
veća hala- čokolada
gornja zona ploče - p=6kPa u srednjem polju hale po dužini- Comb 3
donja zona ploče- korisno na celoj površini objekta-- Comb 1
donja zona ploče- korisno u srednjem polju objekta- Comb 3
20
veća hala- čokolada
Momenti u gredama po glavnim osama objekta
slučaj 1- korisno optrerećenje celom površinom ploče
slučaj 2- korisno optrerećenje u krajnjim poljima ploče
21
veća hala- čokolada
slučaj 3- korisno optrerećenje u srednjem polju ploče
slučaj 4- korisno optrerećenje u prvom poprečnom polju ploče
Napominje se da uticaji mogu da variraju i duplo, zavsno od krutosti podloge- što je podloga manje deformabilna, uticaji su manji i obrnuto.
Iz ovog razloga se i radi valjanje posteljice i tamponskog sloja ispod objekta, potrebno je postignuti što veći MS u zatečenom nasipu, kako bi se smanjile deformacije betonske kostrukcije a samim tim i uticaji u gredama i ploči.
C.3. Armatura u elementima
1. ploča: već je rečeno, MB20, dp=25cm, h=22.5cm, MA500/560
- gornja zona ploče: Mu=-47.3kNm/m
Fapot=4730 /50/0.9/22.5=4.7 cm2/m- potrebna mreža Q335 u gornjoj zoni ( 8/15cm)
- donja zona ploče: Mu= 10.8kNm/m u zonama ispod greda
kroz poprečnu arm greda- uzengije 6/25cm, postaviće se mreža Q188 (6/15cm) celom površinom donje zone ploče, koja je ujedno i pod hale, a nosivost ovako armiranog
22
veća hala- čokolada
preseka –donje zone iznosi Ms,u=1.88500.922.5/100= 19.0 kNm/m što pokriva uticaje koji se javljaju na ovoj strani ploče.
2. četiri grede u osama A – D - podužne
kao i poprečne, dim. 5060cm, armirane po planu dole i detaljima- sve četiri grede jednako, prema anvelopi uticaja koji se javljaju duž nosača u ovom pravcu, nezavisno od slučaja opterećenja.
krajnja polja 1-2 i 3-4 srednje polje 2-3
3. poprečne grede u osama 1 i 5
Kao i za manju halu, u poprečnim gredama uticaji malo više variraju, pa će dve krajnje/ u kalkanima biti drugačije armirane od tri srednje, u ravni rešetki
23
veća hala- čokolada
4. poprečne grede u osama 2,3 i 4
dve poprečne grede u pravcu stubova glavnih ramova, zavisno od opterećenja na ploči, imaju najveće uticaje u celom roštilju- potrebno 8R12 u gornjoj zoni preseka u centranom delu poprečnog polja u ravni glavnih popr. osa
krajnja polja A-B i C-D srednje polje B-C
U Ćupriji, avgusta 2014.
Sračunao:Miodrag Mitić, dipl.ing.građ.
24