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0) GENERALITÀ
Il sottoscritto Baldini Adriano, iscritto all’Ordine Regionale Geologi dell’Emilia Romagna al n.749,
residente in Trevozzo di Nibbiano via Fermi/113, dipendente GeoTest, redige la presente relazione
geologico-tecnica in ossequio a quanto sancito dal D.M. 14/01/2008 e dalle altre normative nazionali
e regionali in materia di tutela ambientale, e a seguito dello specifico incarico conferitogli da 2K
Engineering S.p.A.
INDICE ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
0) GENERALITÀ
1) PREMESSA
2) NORMATIVA
3) INQUADRAMENTO GEOLOGICO GEOMORFOLOGICO E MODELLO GEOLOGICO
4) INDAGINI EFFETTUATE E MODELLO GEOLOGICO GEOTECNICO
5) VERIFICA DEL CARICO LIMITE (SLU/Geo) E STIMA DEI CEDIMENTI
6) LIQUEFAZIONE TERRENI
7) CONCLUSIONI
INDICE DELLE TAVOLE E DELLE FIGURE ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
FIG. 1: COROGRAFIA
FIG. 2: PLANIMETRIA E INQUADRAMENTO GENERALE
FIG. 3: UBICAZIONE PROVE
FIG. 4: ESTRATTO CARTA GEOLOGICA REGIONALE
ALLEGATO 1: DIAGRAFIE PENETROMETRICHE
ALLEGATO 2: INDAGINE SISMICA – MASW, TOMOGRAFIA SISMICA
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1) PREMESSA
Con la presente relazione vengono valutati gli aspetti geologici, geotecnici, geomorfologici geofisici
ed idrogeologici, relativi al progetto di realizzazione di un nuovo deposito (Corpo P) all’interno del
Parco Logistico di C. S. Giovanni (PC) – vedere Fig. 1. Tale deposito si sostanzierà nella realizzazione
di circa 46.000 mq di strutture prefabbricate in c.a. Per la descrizione dettagliata dell’intervento si
rimanda alla relazione tecnica allegata alla pratica di progetto. I dati e le informazioni utilizzate in
questa sede per la caratterizzazione geologica-geolitologica del materiale presente in sito, nonché la
stima delle caratteristiche geomeccaniche del terreno di fondazione, derivano da pregresse campagne
di indagini geognostiche. Di queste si considera in modo particolare quella eseguita dallo scrivente
nell’anno 2014, in quanto effettuata nelle immediate vicinanze del sito in oggetto (Corpo N, adiacente
al Corpo P) (fig. 2). Le risultanze ottenute sono pertanto correlabili alla realtà geologica-geotecnica
locale, anche se sarà necessario effettuare una campagna di indagini sito specifica al fine di
raccogliere informazioni più dettagliate e coerenti con la realtà del sito. In questa sede si riportano le
considerazioni relative alle indagini del 2014. Con lo scopo di verificare la compatibilità geologico-
geotecnica degli interventi, lo scrivente ha eseguito il giorno 22/09/2014, un sopralluogo geologico
generale durante il quale sono state raccolte tutte quelle informazioni di carattere geologico-
geomorfologico necessarie per procedere ad una corretta valutazione circa la compatibilità tra
l’intervento in progetto e la realtà geologica locale. Per verificare l’assetto stratigrafico locale e per
avere informazioni circa i parametri geotecnici dei terreni, lo scrivente ha utilizzato i dati scaturiti
dall’esecuzione di un’indagine simica (tomografie sismiche e profili MASW, riportati nel dettaglio
in Allegato 2) e da 10 prove penetrometriche (8 prove penetrometriche dinamiche e due prove
penetrometriche statiche) eseguite con penetrometro Pagani TG 63-200 entro il perimetro interessato
dall’intervento (Allegato 1). L’ubicazione delle prove realizzate è riportata in Fig. 3. Dal conforto
dei risultati ottenuti, integrati con evidenze scaturite dall’esecuzione di precedenti indagini effettuate
nelle vicinanze, si è proceduto in un primo tempo alla caratterizzazione geotecnica di massima dei
terreni investigati e, successivamente, ad una valutazione del carico limite (SLU) a cui può essere
assoggettato il terreno sede di imposta delle fondazioni del futuro manufatto.
Fig. 3: Ubicazione rove penetrometriche statiche prove penetrometriche dinamiche profili sismici.
SCPT n. 1
SCPT n. 2
SCPT n. 3
SCPT n. 4
SCPT n. 5 CPT n. 6
SCPT n. 7
SCPT n. 8 SCPT n. 9
CPT n. 10
P 1
G 1
G 24
P 2
G 1 G 24 P 3
G 1 G 24
P 4
G 1
G 24
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Sinteticamente le indagini eseguite si sono sostanziate nelle seguenti operazioni:
a) Indagini di superficie atte a valutare la “storia tensionale” dei sedimenti alluvionali in oggetto;
b) Caratterizzazione geomeccanica, geofisica ed idrogeologica di massima del terreno presente nel
sottosuolo dell’area in esame;
c) Valutazioni in merito alla tipologia fondazionale più idonea a garantire le migliori condizioni di
stabilità per il manufatto.
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2) NORMATIVE DI RIFERIMENTO
D.M. LL.PP. del 11/03/1988
Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e
delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo
delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione.
D.M. LL.PP. del 14/02/1992
Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le
strutture metalliche.
D.M. 9 Gennaio 1996
Norme Tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato
normale e precompresso e per le strutture metalliche
D.M. 16 Gennaio 1996
Norme Tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi
e sovraccarichi
D.M. 16 Gennaio 1996
Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche
Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C.
Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996
Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG.
Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al
D.M. 16 Gennaio 1996
Decreto n. 159 del 14.9.2005
Normative Tecniche per le costruzioni in zona sismica.
Eurocodice 7
Progettazione geotecnica – Parte 1: Regole generali.
Eurocodice 8
Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture - Parte 5: Fondazioni, strutture di
contenimento ed aspetti geotecnici.
D.M 14/01/2008
Norme Tecniche per le Costruzioni
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3) INQUADRAMENTO GEOLOGICO-GEOMORFOLOGICO
La zona interessata dal presente studio è ubicata poco ad Nord del Capoluogo, ad una quota media di
circa 60 m.s.l.m. su di un’area corrispondente, dal punto di vista geomorfologico, ad un terrazzo
impostato su depositi alluvionali postglaciali. Tale “terrazzo” impostato nelle “Alluvioni Recenti”
prograda con una pendenza media del 0,5% verso nord e risulta limitato, verso Nordest, dalla scarpata
che fa da raccordo alle geometricamente sottostanti “Alluvioni Attuali”, mentre verso Sud il limite è
costituito dalla scarpata delimitante il terrazzo deposizionale impostato sulle “Alluvioni Medie” che
alla periferia meridionale del Capoluogo sono limitate dalla fascia pedecollinare che, qualche
chilometro a Sud del capoluogo, si immerge al di sotto dei già citati depositi alluvionali .
Più dettagliatamente i sedimenti in questione, classificati secondo la Bibliografia Geologica Ufficiale
come “AES8 - Subsistema di Ravenna” (Fig.3), sono prevalentemente costituiti da argilla e da limi
passanti a sabbie verso la base. A profondità di circa 10/15 m sono presenti sedimenti più grossolani.
Fig. 4: estratto Carta Geologica Regione Emilia Romagna
Il reticolato idrografico superficiale è caratterizzato dalla presenza di alcuni corsi d’acqua aventi
modeste dimensioni, come i vicini Rio Sguazzo e Rio Bariacco, e da numerosi canali irrigui. Dal
punto di vista idrogeologico la realtà locale è caratterizzata dalla presenza di un acquifero avente una
modesta produttività ospitato entro la coltre dei depositi alluvionali descritti; tale acquifero a carattere
semiconfinato ha attualmente una soggiacenza di circa 3.0 m dal piano campagna ma, in passato, era
attestato a quote di circa 1.6 m. Tale acquifero è soggetto quindi a significative oscillazioni stagionali
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del livello piezometrico (in funzione degli eventi meteorologici). Queste oscillazioni unitamente alla
natura dei terreni presenti nei primi metri hanno spesso causato lesioni a fabbricati aventi le
fondazioni immorsate nei primi livelli del sottosuolo in quanto, a queste profondità, le oscillazioni
ripetute del livello piezometrico comportano da un lato una variazione delle sovrapressioni
interstiziali, dall’altro un decadimento delle caratteristiche geomeccaniche della frazione argillosa del
terreno provocato dal continuo ripetersi di cicli di umattazione e essiccamento imputabile alla
variazione del contenuto naturale di umidità del terreno. Si ricorda a tale proposito come in terreni
fini come quelli presenti nel sito in esame assume una notevole importanza anche l’umattazione per
risalita capillare.
4) INDAGINE EFFETTUATE E MODELLO GEOLOGICO GEOTECNICO
Allo scopo di verificare la fattibilità dell’opera dal punto di vista geologico-idrogeologico, lo
scrivente ha effettuato il giorno 22 settembre 2014 un sopralluogo geologico generale durante il quale
sono stati presi in considerazione gli aspetti geologici, geomorfologici ed idrologici per un intorno
significativo del sito in esame. Per completare la raccolta dei dati di superficie con informazioni circa
l’assetto stratigrafico dei terreni presenti in sito, sono stati utilizzati i dati ricavati dall’espletamento
di 8 prove penetrometriche dinamiche e di 2 prove penetrometriche statiche, le quali hanno consentito
di procedere ad una caratterizzazione geomeccanica di massima dei terreni dell’area in esame. Le
prove dinamiche sono state effettuate utilizzando un penetrometro dinamico pesante (Allegato 1) il
quale, tramite un maglio di 63.5 Kg di peso che cade da 75 cm di altezza, infigge nel terreno una serie
di aste lunghe un metro cadauna all’estremità delle quali vi è una punta standardizzata di 20.43 cm2
di sezione. In base al numero di colpi necessari per infiggere di 20 cm l’asta è possibile, tramite
l’utilizzo di opportune formule, calcolare il Carico Unitario Ammissibile sul terreno di fondazione.
Le prove penetrometriche statiche C.P.T. (Cone Penetration Test) sono eseguite mediante un
Penetrometro Pagani Tg 63/200 (Allegato 1) e consistono nell’infissione dalla superficie, alla velocità
standardizzata di 20 mm/sec, di una punta conica collegata ad una batteria di aste. La punta meccanica
utilizzata, detta “punta Begemann”, è dotata di un manicotto cilindrico (posto sopra la punta) e
consente l’acquisizione di una duplice lettura ogni 200 mm di penetrazione: dapprima la spinta sulle
aste interne determina la penetrazione della punta (1° lettura), successivamente, dopo circa 40 mm di
penetrazione, viene agganciato anche il manicotto cilindrico e si misura la resistenza alla punta più
quella dovuta all’attrito sul manicotto (2° lettura). I dati vengono inseriti in un programma di
elaborazione che calcola la resistenza alla punta e la resistenza per attrito laterale sul manicotto.
Anche in questo caso, grazie alle letture, è possibile, tramite l’utilizzo di opportune formule, calcolare
il Carico Unitario Ammissibile sul terreno di fondazione.
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Le indagini penetrometriche sopra descritte sono state integrate con prove geofisiche (Allegato 2), in
particolare sono state effettuate prove sismiche a rifrazione e prove MASW (Multichannel Analysis
of Surface Waves), queste ultime finalizzate alla stima più precisa dei valori di Vs degli orizzonti più
superficiali.
L’insieme delle indagini consente di schematizzare il sottosuolo nel seguente Modello Geologico
Geotecnico Preliminare per il quale si sono considerati valori caratteristici prossimi ai valori minimi,
come riportato dall’Eurocodice 7 e nelle NTC nel caso in cui siano coinvolti modesti volumi di terreno
(i valori nominali sono riportati in Allegato 1).
Modello Geologico Geotecnico Preliminare
Orizzonte A. Profondità da 0.0 m sino a 6.0/7.0 metri circa è presente un livello costituito da un limo
debolmente argilloso con intercalazioni più marcatamente argillose: tale orizzonte risulta essere
normalconsolidato (salvo risultare sovraconsolidato per essiccamento nei periodi siccitosi) e
caratterizzato, nel suo insieme, da un comportamento mediamente compressibile. A esso è possibile
attribuire un valore medio dell’angolo di attrito = 18 ed un peso di volume = 1.70-1.75 T/mc; il
valore della coesione non drenata è Cu = 2.5/4.0 T/mq.
Orizzonte B. Profondità da 6.0/7.0 m sino a circa 10.0/15.0 m è presente un livello costituito da
sabbie fini in matrice limosa aventi comportamento poco compressibile, normalmente consolidato, a
cui è possibile attribuire un valore medio dell’angolo di attrito = 25/ 30 ed un peso di volume =
1.75-1.85 T/mc.
Orizzonte C. Profondità oltre 10.0/15.0 m è presente un livello costituito da sabbie e ghiaie aventi
comportamento poco compressibile a cui è possibile attribuire un valore dell’angolo di attrito = 32/
36 ed un peso di volume = 1.90-1.95 T/mc.
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5) VERIFICA DEL CARICO LIMITE/Stato Limite Ultimo (SLU/Geo) - Brinch - Hansen 1970
Il Carico Limite, determinato secondo le direttive NTC 2008, è stato calcolato utilizzando la formula
di Brinch - Hansen (1970), supponendo condizioni non drenate, e ipotizzando una fondazione
superficiale su plinti (4x4 m) posizionati a 2.5 m dal p.c.
Lo scrivente si riserva di confermare l’ipotesi fatta previo la visione dello scavo fondazionale.
5.1 DATI GENERALI
Coordinate geografiche Lat. 45.070777 Long. 9.455383
Azione sismica NTC 2008
Larghezza fondazione 4,0 m
Lunghezza fondazione 4,0 m
Profondità piano di posa 2,5 m
Altezza di incastro 2,5 m
Profondità falda 2,0 m
5.2 SISMA
Accelerazione massima 1,47
Effetto sismico secondo NTC(C7.11.5.3.1)
Fattore di struttura [q] 3
Periodo fondamentale vibrazione [T] 0,25
Coefficiente intensità sismico terreno [Khk] 0,03
Coefficiente intensità sismico struttura [Khi] 0,07
5.3 COEFFICIENTI SISMICI [N.T.C.]
Dati generali
Tipo opera: 2 - Opere ordinarie
Classe d'uso: Classe II
Vita nominale: 50,0 [anni]
Vita di riferimento: 50,0 [anni]
Parametri sismici su sito di riferimento
Categoria sottosuolo: C
Categoria topografica: T1
S.L.
Stato limite
TR
Tempo ritorno
[anni]
ag
[m/s²]
F0
[-]
TC*
[sec]
S.L.O. 30,0 0,32 2,52 0,21
S.L.D. 50,0 0,4 2,55 0,23
S.L.V. 475,0 0,98 2,5 0,29
S.L.C. 975,0 1,27 2,47 0,29
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Coefficienti sismici orizzontali e verticali Opera: Stabilità dei pendii e Fondazioni
S.L.
Stato limite
amax
[m/s²]
beta
[-]
kh
[-]
kv
[sec]
S.L.O. 0,48 0,2 0,0098 0,0049
S.L.D. 0,6 0,2 0,0122 0,0061
S.L.V. 1,47 0,2 0,03 0,015
S.L.C. 1,905 0,24 0,0466 0,0233
5.4 STRATIGRAFIA TERRENO
DH
[m]
Gam
[Kg/m
³]
Gams
[Kg/m
³]
Fi
[°]
Fi
Corr.
[°]
c
[Kg/c
m²]
c Corr.
[Kg/c
m²]
cu
[Kg/c
m²]
Ey
[Kg/c
m²]
Ed
[Kg/c
m²]
Ni Cv
[cmq/s
]
Cs
4,0 1700,0 1800,0 15,0 0 0,0 0,0 0,38 27,0 25,0 0,0 0,0 0,0
3,0 1730,0 1850,0 20,0 0 0,0 0,0 0,35 50,0 45,0 0,0 0,0 0,0
2,0 1750,0 1830,0 25,0 0 0,0 0,0 0,30 30,0 35,0 0,0 0,0 0,0
1,0 1850,0 2200,0 27,0 27 0,0 0,0 0,0 250,0 140,0 0,31 0,0 0,0
Sisma + Coeff. parziali parametri geotecnici terreno + Resistenze
Nr Correzion
e Sismica
Tangente
angolo di
resistenza
al taglio
Coesione
efficace
Coesione
non
drenata
Peso
Unità
volume in
fondazion
e
Peso unità
volume
copertura
Coef. Rid.
Capacità
portante
verticale
Coef.Rid.
Capacità
portante
orizzontal
e
1 No 1 1 1 1 1 1 1
2 No 1,25 1,25 1,4 1 1 1,8 1,1
3 Si 1,25 1,25 1,4 1 1 1,8 1,1
4 No 1 1 1 1 1 1 1
5 No 1 1 1 1 1 1 1
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5.5 CARICO LIMITE APPROCCIO 1 GEO combinazione A1+M1+R1
Autore: Brinch - Hansen 1970 (Condizione non drenata)
======================================================
Fattore [Nq] 1,0
Fattore [Nc] 5,14
Fattore [Ng] 0,0
Fattore forma [Sc] 1,2
Fattore profondità [Dc] 1,0
Fattore inclinazione carichi [Ic] 1,0
Fattore inclinazione pendio [Gc] 1,0
Fattore inclinazione base [Bc] 1,0
Fattore correzione sismico inerziale [zq] 1,0
Fattore correzione sismico inerziale [zg] 1,0
Fattore correzione sismico inerziale [zc] 1,0
======================================================
Carico limite 2,77 Kg/cm²
Costante di sottofondo 1,11 Kg/cm3
5.6 CARICO LIMITE APPROCCIO 1 combinazione A2+M2+R2
Autore: Brinch - Hansen 1970 (Condizione non drenata)
======================================================
Fattore [Nq] 1,0
Fattore [Nc] 5,14
Fattore [Ng] 0,0
Fattore forma [Sc] 1,2
Fattore profondità [Dc] 1,0
Fattore inclinazione carichi [Ic] 1,0
Fattore inclinazione pendio [Gc] 1,0
Fattore inclinazione base [Bc] 1,0
Fattore correzione sismico inerziale [zq] 1,0
Fattore correzione sismico inerziale [zg] 1,0
Fattore correzione sismico inerziale [zc] 1,0
======================================================
Carico limite 2,1 Kg/cm²
Costante di sottofondo 0,84 Kg/cm3
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5.7 STIMA DEI CEDIMENTI ELASTICI
I cedimenti immediati di una fondazione di dimensioni B x L posta sulla superficie di un semispazio
elastico si possono calcolare in base ad una equazione basata sulla teoria dell'elasticità (Timoshenko
e Goodier -1951):
dove:
q0 = Intensità della pressione di contatto
B' = Minima dimensione dell'area reagente,
E e = Parametri elastici del terreno.
Ii = Coefficienti di influenza dipendenti da: L'/B', spessore dello strato H, coefficiente di
Poisson , profondità del piano di posa D;
Il modulo elastico per terreni stratificati viene calcolato come media pesata dei moduli elastici
degli strati interessati dal cedimento immediato.
Pressione normale di progetto 1,0 Kg/cm²
Spessore strato 4,9 m
Profondità substrato roccioso 10,0 m
Modulo Elastico 40,0 Kg/cm²
Coefficiente di Poisson 0,3
======================================================
Coefficiente di influenza I1 0,33
Coefficiente di influenza I2 0,06
Coefficiente di influenza Is 0,36
======================================================
Cedimento al centro della fondazione 26,9 mm
======================================================
Coefficiente di influenza I1 0,18
Coefficiente di influenza I2 0,08
Coefficiente di influenza Is 0,23
Cedimento al bordo 8,54 mm
(1) 21
21
1
21'0 F
IIIsE
BqH
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5.8 STIMA DEI CEDIMENTI EDOMETRICI
Il calcolo dei cedimenti con l’approccio edometrico consente di valutare un cedimento di
consolidazione di tipo monodimensionale, prodotto dalle tensioni indotte da un carico applicato in
condizioni di espansione laterale impedita.
Il cedimento edometrico viene calcolato per stimare l’entità dei cedimenti a medio e lungo termine
(Cedimento di consolidazione + Cedimento viscoso) con il Metodo logaritmico di Terzaghi.
Nel caso fondazionale ipotizzato si ottiene:
Strato Z
(m)
Tensione
(Kg/cm²)
Dp
(Kg/cm²)
Metodo Wc
(cm)
Ws
(cm)
Wt
(cm)
1 2,75 0,4 0,619 Edometrico 1,24 -- 1,24
2 4,2 0,522 0,481 Edometrico 2,56 -- 2,56
3 5,9 0,665 0,259 Edometrico 0,74 -- 0,74
4 6,9 0,767 0,182 Edometrico 0,13 -- 0,13
Cedimento totale Wt = 4,67 cm
L’esame dei cedimenti evidenzia come questi ultimi, in base all’ipotesi fondazionale fatta e con un
carico stimato di 1,0 Kg/cm², raggiungano un valore massimo totale pari a circa 73/74 mm di cui
circa 46-47 mm nel medio e lungo periodo mentre circa 26-27 mm è l’entità del cedimento immediato,
simultaneo alle diverse fasi di carico. Si ricorda come il margine di errore afferente la stima dei
cedimenti sia piuttosto ampio in quanto si possono verificare differenze pari a circa il ± 20% o ± 30%
rispetto a quanto stimato. Si lascia comunque il compito al progettista incaricato di verificare la
compatibilità tra le strutture in progetto ed i cedimenti attesi nel tempo in funzione dei reali carichi di
esercizio.
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14
6) LIQUEFAZIONE TERRENI
Le norme per la verifica alla liquefazione dei terreni sono esplicitate nell’Euro Codice 8 “UNI-ENV
1998-5- 1998” al p.to 4.1.3 “terreni potenzialmente liquefacibili”. Per liquefazione si intende il
fenomeno in base al quale un terreno incoerente (sabbia) di particolari caratteristiche, durante una
sollecitazione sismica tende a comportarsi come un fluido, vale a dire perde la resistenza al taglio e
può colare anche su pendenze molto modeste. Il fenomeno dipende dal tipo di sedimenti, dal loro
grado di compattazione, dalle pressioni iniziali agenti e soprattutto dal livello della falda acquifera
(condizioni di saturazione). I terreni maggiormente colpiti dalla liquefazione sono le piane
alluvionali, le spiagge, i terrazzi e i depositi di estuario (Youd & Hoose, 1977-tesi). In Italia, malgrado
l’elevata pericolosità sismica, il fenomeno è molto limitato; ciò può essere dovuto al fatto che le aree
più sismiche sono prevalentemente montuose, mentre i terreni potenzialmente liquefacibili sono
situati nella Pianura Padana o lungo le coste.
6.1 VERIFICA PRELIMINARE DI LIQUEFAZIONE
Rielaborando i risultati ottenuti dalle prove penetrometriche effettuate, è stato possibile eseguire una
preliminare verifica alla liquefazione. Nello specifico è stato utilizzato il metodo semplificato “Seed
e Idriss (1971)”. Nelle tabelle sottostanti sono riportati alcuni risultati rappresentativi ottenuti. In
Allegato 1 le informazioni complete.
Liquefazione - prova 1
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Fs liquefazione
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
25,24 6,80-8,00 20,12 Seed e Idriss
(1971)
7,916
Liquefazione - prova 2
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Fs liquefazione
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
34,1 6,40-7,40 24,55 Seed e Idriss
(1971)
>10
Liquefazione - prova 3
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Fs liquefazione
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
13,74 7,40-11,40 13,74 Seed e Idriss
(1971)
3,52
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Liquefazione - prova 4
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Fs liquefazione
Strato (6)
sabbia fine
debolmente limosa
10,58 8,20-9,20 10,58 Seed e Idriss
(1971)
3,077
Liquefazione - prova 5
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Fs liquefazione
Strato (4)
sabbia e limo
7,5 6,60-8,60 7,5 Seed e Idriss
(1971)
2,691
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
28,52 8,60-9,60 21,76 Seed e Idriss
(1971)
8,958
Liquefazione - prova 7
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Fs liquefazione
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
13,23 7,00-7,20 13,23 Seed e Idriss
(1971)
3,909
In riferimento ai parametri idrogeologici, litostratigrafici e sismici che caratterizzano l’area oggetto
d’intervento e considerando le verifiche preliminari effettuate, si può affermare come non sussistano
le condizioni perché si verifichino fenomeni di liquefazione (Fs minimo > 2.7).
PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Nr.1Strumento utilizzato... DPSH TG 63-200 PAGANI
Committente: 2K Engineering S.p.a Data: 18/09/2014Cantiere: Realizzazione nuovo deposito corpo NLocalità: Parco Logistico di Castel San Giovanni (PC)
Numero di colpi penetrazione punta Rpd (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45
1
2
3
4
5
6
7
8
3
5
4
4
4
4
4
3
3
3
3
3
2
2
2
2
2
4
3
3
3
3
3
3
3
4
3
3
3
2
1
2
2
3
9
12
15
20
22
25
0 30,0 60,0 90,0 120,0
1
2
3
4
5
6
7
8
1
240 c
m
0.00
240,0
limo argilloso
2
100 c
m
340,0
argilla debolmente limosa
3
240 c
m
580,0
limo e argilla
4
100 c
m
680,0
argilla debolmente limosa
5
120 c
m
800,0
sabbia fine debolmente limosa
3,0
Fald
a
SIGNATURE 1 SIGNATURE 2
Scala 1:40
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.1) 1
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.1
TERRENI COESIVI
Coesione non drenata
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Cu
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo argilloso
5,26 0.00-2,40 Schmertmann 1975 0,51
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
2,94 2,40-3,40 Schmertmann 1975 0,28
Strato (3)
limo e argilla
4,66 3,40-5,80 Schmertmann 1975 0,45
Strato (4)
argilla debolmente
limosa
2,94 5,80-6,80 Schmertmann 1975 0,28
Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico)
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Qc
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo argilloso
5,26 0.00-2,40 Robertson (1983) 10,52
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
2,94 2,40-3,40 Robertson (1983) 5,88
Strato (3)
limo e argilla
4,66 3,40-5,80 Robertson (1983) 9,32
Strato (4)
argilla debolmente
limosa
2,94 5,80-6,80 Robertson (1983) 5,88
Modulo Edometrico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Eed
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo argilloso
5,26 0.00-2,40 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
55,44
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
2,94 2,40-3,40 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
31,78
Strato (3)
limo e argilla
4,66 3,40-5,80 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
49,32
Strato (4)
argilla debolmente
limosa
2,94 5,80-6,80 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
31,78
Modulo di Young
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Ey
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo argilloso
5,26 0.00-2,40 Apollonia 52,60
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
2,94 2,40-3,40 Apollonia 29,40
Strato (3)
limo e argilla
4,66 3,40-5,80 Apollonia 46,60
Strato (4)
argilla debolmente
limosa
2,94 5,80-6,80 Apollonia 29,40
Engineering 2K S.p.A.
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.1) 2
Classificazione AGI
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Classificazione
Strato (1)
limo argilloso
5,26 0.00-2,40 A.G.I. (1977) MODERAT.
CONSISTENTE
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
2,94 2,40-3,40 A.G.I. (1977) POCO
CONSISTENTE
Strato (3)
limo e argilla
4,66 3,40-5,80 A.G.I. (1977) MODERAT.
CONSISTENTE
Strato (4)
argilla debolmente
limosa
2,94 5,80-6,80 A.G.I. (1977) POCO
CONSISTENTE
Peso unità di volume
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Peso unità di volume
(t/m³)
Strato (1)
limo argilloso
5,26 0.00-2,40 Meyerhof ed altri 1,77
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
2,94 2,40-3,40 Meyerhof ed altri 1,63
Strato (3)
limo e argilla
4,66 3,40-5,80 Meyerhof ed altri 1,74
Strato (4)
argilla debolmente
limosa
2,94 5,80-6,80 Meyerhof ed altri 1,63
Peso unità di volume saturo
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Peso unità di volume
saturo
(t/m³)
Strato (1)
limo argilloso
5,26 0.00-2,40 Meyerhof ed altri 1,88
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
2,94 2,40-3,40 Meyerhof ed altri 1,86
Strato (3)
limo e argilla
4,66 3,40-5,80 Meyerhof ed altri 1,88
Strato (4)
argilla debolmente
limosa
2,94 5,80-6,80 Meyerhof ed altri 1,86
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.1) 3
TERRENI INCOERENTI
Densità relativa
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Densità relativa
(%)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
25,24 6,80-8,00 20,12 Skempton 1986 51,41
Angolo di resistenza al taglio
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Angolo d'attrito
(°)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
25,24 6,80-8,00 20,12 Shioi-Fukuni 1982
(ROAD BRIDGE
SPECIFICATION
)
32,37
Modulo di Young
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Modulo di Young
(Kg/cm²)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
25,24 6,80-8,00 20,12 Schultze-
Menzenbach
Sabbia fina
132,69
Modulo Edometrico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Modulo
Edometrico
(Kg/cm²)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
25,24 6,80-8,00 20,12 Menzenbach e
Malcev
109,22
Classificazione AGI
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Classificazione
AGI
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
25,24 6,80-8,00 20,12 Classificazione
A.G.I
MODERATAME
NTE
ADDENSATO
Peso unità di volume
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Gamma
(t/m³)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
25,24 6,80-8,00 20,12 Meyerhof ed altri 2,00
Peso unità di volume saturo
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Gamma Saturo
(t/m³)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
25,24 6,80-8,00 20,12 Terzaghi-Peck
1948-1967
2,40
Modulo di Poisson
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Poisson
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
25,24 6,80-8,00 20,12 (A.G.I.) 0,31
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.1) 4
Modulo di deformazione a taglio dinamico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione G
(Kg/cm²)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
25,24 6,80-8,00 20,12 Ohsaki (Sabbie
pulite)
1092,25
Liquefazione
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Fs liquefazione
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
25,24 6,80-8,00 20,12 Seed e Idriss
(1971)
7,916
Coefficiente spinta a Riposo K0=SigmaH/P0
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione K0
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
25,24 6,80-8,00 20,12 Navfac 1971-1982 4,07
Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico)
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Qc
(Kg/cm²)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
25,24 6,80-8,00 20,12 Robertson 1983 40,24
PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Nr.2Strumento utilizzato... DPSH TG 63-200 PAGANI
Committente: 2K Engineering S.p.a Data: 18/09/2014Cantiere: Realizzazione nuovo deposito corpo NLocalità: Parco Logistico di Castel San Giovanni (PC)
Numero di colpi penetrazione punta Rpd (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45
1
2
3
4
5
6
7
1
2
2
2
2
1
2
2
2
2
2
2
2
2
2
3
3
3
3
4
3
3
3
4
3
4
3
2
2
2
3
3
14
21
24
25
32
0 30,0 60,0 90,0 120,0
1
2
3
4
5
6
7
1
300 c
m
0.00
300,0
argilla debolmente limosa
2
240 c
m
540,0
limo debolmente argilloso
3
100 c
m
640,0
argilla limosa
4
100 c
m
740,0
sabbia fine debolmente limosa
3,0
Fald
a
SIGNATURE 1 SIGNATURE 2
Scala 1:37
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.2) 1
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.2
TERRENI COESIVI
Coesione non drenata
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Cu
(Kg/cm²)
Strato (1)
argilla debolmente
limosa
2,75 0.00-3,00 Schmertmann 1975 0,27
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
4,78 3,00-5,40 Schmertmann 1975 0,47
Strato (3)
argilla limosa
3,53 5,40-6,40 Schmertmann 1975 0,34
Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico)
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Qc
(Kg/cm²)
Strato (1)
argilla debolmente
limosa
2,75 0.00-3,00 Robertson (1983) 5,50
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
4,78 3,00-5,40 Robertson (1983) 9,56
Strato (3)
argilla limosa
3,53 5,40-6,40 Robertson (1983) 7,06
Modulo Edometrico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Eed
(Kg/cm²)
Strato (1)
argilla debolmente
limosa
2,75 0.00-3,00 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
29,84
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
4,78 3,00-5,40 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
50,55
Strato (3)
argilla limosa
3,53 5,40-6,40 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
37,80
Modulo di Young
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Ey
(Kg/cm²)
Strato (1)
argilla debolmente
limosa
2,75 0.00-3,00 Apollonia 27,50
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
4,78 3,00-5,40 Apollonia 47,80
Strato (3)
argilla limosa
3,53 5,40-6,40 Apollonia 35,30
Engineering 2K S.p.A.
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.2) 2
Classificazione AGI
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Classificazione
Strato (1)
argilla debolmente
limosa
2,75 0.00-3,00 A.G.I. (1977) POCO
CONSISTENTE
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
4,78 3,00-5,40 A.G.I. (1977) MODERAT.
CONSISTENTE
Strato (3)
argilla limosa
3,53 5,40-6,40 A.G.I. (1977) POCO
CONSISTENTE
Peso unità di volume
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Peso unità di volume
(t/m³)
Strato (1)
argilla debolmente
limosa
2,75 0.00-3,00 Meyerhof ed altri 1,62
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
4,78 3,00-5,40 Meyerhof ed altri 1,75
Strato (3)
argilla limosa
3,53 5,40-6,40 Meyerhof ed altri 1,67
Peso unità di volume saturo
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Peso unità di volume
saturo
(t/m³)
Strato (1)
argilla debolmente
limosa
2,75 0.00-3,00 Meyerhof ed altri 1,86
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
4,78 3,00-5,40 Meyerhof ed altri 1,88
Strato (3)
argilla limosa
3,53 5,40-6,40 Meyerhof ed altri 1,87
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.2) 3
TERRENI INCOERENTI
Densità relativa
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Densità relativa
(%)
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
34,1 6,40-7,40 24,55 Skempton 1986 57,4
Angolo di resistenza al taglio
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Angolo d'attrito
(°)
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
34,1 6,40-7,40 24,55 Shioi-Fukuni 1982
(ROAD BRIDGE
SPECIFICATION
)
34,19
Modulo di Young
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Modulo di Young
(Kg/cm²)
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
34,1 6,40-7,40 24,55 Schultze-
Menzenbach
Sabbia fina
154,39
Modulo Edometrico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Modulo
Edometrico
(Kg/cm²)
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
34,1 6,40-7,40 24,55 Menzenbach e
Malcev
124,91
Classificazione AGI
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Classificazione
AGI
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
34,1 6,40-7,40 24,55 Classificazione
A.G.I
ADDENSATO
Peso unità di volume
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Gamma
(t/m³)
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
34,1 6,40-7,40 24,55 Meyerhof ed altri 2,07
Peso unità di volume saturo
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Gamma Saturo
(t/m³)
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
34,1 6,40-7,40 24,55 Terzaghi-Peck
1948-1967
2,48
Modulo di Poisson
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Poisson
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
34,1 6,40-7,40 24,55 (A.G.I.) 0,31
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.2) 4
Modulo di deformazione a taglio dinamico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione G
(Kg/cm²)
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
34,1 6,40-7,40 24,55 Ohsaki (Sabbie
pulite)
1316,93
Liquefazione
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Fs liquefazione
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
34,1 6,40-7,40 24,55 Seed e Idriss
(1971)
>10
Coefficiente spinta a Riposo K0=SigmaH/P0
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione K0
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
34,1 6,40-7,40 24,55 Navfac 1971-1982 4,80
Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico)
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Qc
(Kg/cm²)
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
34,1 6,40-7,40 24,55 Robertson 1983 49,10
PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Nr.3Strumento utilizzato... DPSH TG 63-200 PAGANI
Committente: 2K Engineering S.p.a Data: 18/09/2014Cantiere: Realizzazione nuovo deposito corpo NLocalità: Parco Logistico di Castel San Giovanni (PC)
Numero di colpi penetrazione punta Rpd (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
3
3
3
2
2
3
2
2
1
2
2
1
2
2
3
4
2
3
2
3
3
3
4
4
3
4
3
2
3
2
3
2
1
2
1
2
3
8
14
7
9
9
12
11
9
9
10
11
12
7
7
9
6
8
7
11
11
0 30,0 60,0 90,0 120,0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
1
120 c
m
0.00
120,0
limo e argilla
2
160 c
m
280,0
argilla debolmente limosa
3360 c
m
640,0
limo e argilla
4
100 c
m
740,0
argilla debolmente limosa
5
400 c
m
1140,0
sabbia fine debolmente limosa
3,0
Fald
a
SIGNATURE 1 SIGNATURE 2
Scala 1:56
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.3) 1
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.3
TERRENI COESIVI
Coesione non drenata
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Cu
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo e argilla
3,92 0.00-1,20 Schmertmann 1975 0,38
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
2,57 1,20-2,80 Schmertmann 1975 0,25
Strato (3)
limo e argilla
4,32 2,80-6,40 Schmertmann 1975 0,42
Strato (4)
argilla debolmente
limosa
2,65 6,40-7,40 Schmertmann 1975 0,26
Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico)
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Qc
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo e argilla
3,92 0.00-1,20 Robertson (1983) 7,84
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
2,57 1,20-2,80 Robertson (1983) 5,14
Strato (3)
limo e argilla
4,32 2,80-6,40 Robertson (1983) 8,64
Strato (4)
argilla debolmente
limosa
2,65 6,40-7,40 Robertson (1983) 5,30
Modulo Edometrico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Eed
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo e argilla
3,92 0.00-1,20 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
41,77
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
2,57 1,20-2,80 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
28,00
Strato (3)
limo e argilla
4,32 2,80-6,40 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
45,85
Strato (4)
argilla debolmente
limosa
2,65 6,40-7,40 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
28,82
Modulo di Young
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Ey
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo e argilla
3,92 0.00-1,20 Apollonia 39,20
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
2,57 1,20-2,80 Apollonia 25,70
Strato (3)
limo e argilla
4,32 2,80-6,40 Apollonia 43,20
Strato (4)
argilla debolmente
limosa
2,65 6,40-7,40 Apollonia 26,50
Engineering 2K S.p.A.
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.3) 2
Classificazione AGI
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Classificazione
Strato (1)
limo e argilla
3,92 0.00-1,20 A.G.I. (1977) POCO
CONSISTENTE
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
2,57 1,20-2,80 A.G.I. (1977) POCO
CONSISTENTE
Strato (3)
limo e argilla
4,32 2,80-6,40 A.G.I. (1977) MODERAT.
CONSISTENTE
Strato (4)
argilla debolmente
limosa
2,65 6,40-7,40 A.G.I. (1977) POCO
CONSISTENTE
Peso unità di volume
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Peso unità di volume
(t/m³)
Strato (1)
limo e argilla
3,92 0.00-1,20 Meyerhof ed altri 1,69
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
2,57 1,20-2,80 Meyerhof ed altri 1,60
Strato (3)
limo e argilla
4,32 2,80-6,40 Meyerhof ed altri 1,72
Strato (4)
argilla debolmente
limosa
2,65 6,40-7,40 Meyerhof ed altri 1,61
Peso unità di volume saturo
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Peso unità di volume
saturo
(t/m³)
Strato (1)
limo e argilla
3,92 0.00-1,20 Meyerhof ed altri 1,87
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
2,57 1,20-2,80 Meyerhof ed altri 1,86
Strato (3)
limo e argilla
4,32 2,80-6,40 Meyerhof ed altri 1,87
Strato (4)
argilla debolmente
limosa
2,65 6,40-7,40 Meyerhof ed altri 1,86
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.3) 3
TERRENI INCOERENTI
Densità relativa
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Densità relativa
(%)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
13,74 7,40-11,40 13,74 Skempton 1986 40,67
Angolo di resistenza al taglio
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Angolo d'attrito
(°)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
13,74 7,40-11,40 13,74 Shioi-Fukuni 1982
(ROAD BRIDGE
SPECIFICATION
)
29,36
Modulo di Young
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Modulo di Young
(Kg/cm²)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
13,74 7,40-11,40 13,74 Schultze-
Menzenbach
Sabbia fina
101,43
Modulo Edometrico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Modulo
Edometrico
(Kg/cm²)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
13,74 7,40-11,40 13,74 Menzenbach e
Malcev
86,64
Classificazione AGI
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Classificazione
AGI
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
13,74 7,40-11,40 13,74 Classificazione
A.G.I
MODERATAME
NTE
ADDENSATO
Peso unità di volume
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Gamma
(t/m³)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
13,74 7,40-11,40 13,74 Meyerhof ed altri 1,85
Peso unità di volume saturo
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Gamma Saturo
(t/m³)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
13,74 7,40-11,40 13,74 Terzaghi-Peck
1948-1967
1,94
Modulo di Poisson
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Poisson
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
13,74 7,40-11,40 13,74 (A.G.I.) 0,33
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.3) 4
Modulo di deformazione a taglio dinamico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione G
(Kg/cm²)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
13,74 7,40-11,40 13,74 Ohsaki (Sabbie
pulite)
763,17
Liquefazione
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Fs liquefazione
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
13,74 7,40-11,40 13,74 Seed e Idriss
(1971)
3,52
Coefficiente spinta a Riposo K0=SigmaH/P0
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione K0
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
13,74 7,40-11,40 13,74 Navfac 1971-1982 2,88
Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico)
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Qc
(Kg/cm²)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
13,74 7,40-11,40 13,74 Robertson 1983 27,48
PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Nr.4Strumento utilizzato... DPSH TG 63-200 PAGANI
Committente: 2K Engineering S.p.a Data: 18/09/2014Cantiere: Realizzazione nuovo deposito corpo NLocalità: Parco Logistico di Castel San Giovanni (PC)
Numero di colpi penetrazione punta Rpd (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45
1
2
3
4
5
6
7
8
9
3
3
2
2
2
1
1
2
2
2
2
2
3
2
2
2
3
2
3
2
3
3
4
2
3
3
3
3
3
2
3
3
2
2
2
2
3
3
3
3
3
5
6
9
7
9
0 30,0 60,0 90,0 120,0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
1
100 c
m
0.00
100,0
limo e argilla
2
140 c
m
240,0
argilla debolmente limosa
3
400 c
m
640,0
limo e argilla
4 80 c
m
720,0
argilla debolmente limosa
5
100 c
m
820,0
limo e argilla
6
100 c
m
920,0
sabbia fine debolmente limosa
3,0
Fald
a
SIGNATURE 1 SIGNATURE 2
Scala 1:45
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.4) 1
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.4
TERRENI COESIVI
Coesione non drenata
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Cu
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo e argilla
3,53 0.00-1,00 Schmertmann 1975 0,34
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
2,51 1,00-2,40 Schmertmann 1975 0,24
Strato (3)
limo e argilla
3,97 2,40-6,40 Schmertmann 1975 0,39
Strato (4)
argilla debolmente
limosa
2,94 6,40-7,20 Schmertmann 1975 0,28
Strato (5)
limo e argilla
4,41 7,20-8,20 Schmertmann 1975 0,43
Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico)
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Qc
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo e argilla
3,53 0.00-1,00 Robertson (1983) 7,06
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
2,51 1,00-2,40 Robertson (1983) 5,02
Strato (3)
limo e argilla
3,97 2,40-6,40 Robertson (1983) 7,94
Strato (4)
argilla debolmente
limosa
2,94 6,40-7,20 Robertson (1983) 5,88
Strato (5)
limo e argilla
4,41 7,20-8,20 Robertson (1983) 8,82
Modulo Edometrico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Eed
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo e argilla
3,53 0.00-1,00 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
37,80
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
2,51 1,00-2,40 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
27,39
Strato (3)
limo e argilla
3,97 2,40-6,40 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
42,28
Strato (4)
argilla debolmente
limosa
2,94 6,40-7,20 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
31,78
Strato (5)
limo e argilla
4,41 7,20-8,20 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
46,77
Engineering 2K S.p.A.
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.4) 2
Modulo di Young
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Ey
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo e argilla
3,53 0.00-1,00 Apollonia 35,30
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
2,51 1,00-2,40 Apollonia 25,10
Strato (3)
limo e argilla
3,97 2,40-6,40 Apollonia 39,70
Strato (4)
argilla debolmente
limosa
2,94 6,40-7,20 Apollonia 29,40
Strato (5)
limo e argilla
4,41 7,20-8,20 Apollonia 44,10
Classificazione AGI
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Classificazione
Strato (1) limo e
argilla
3,53 0.00-1,00 A.G.I. (1977) POCO
CONSISTENTE
Strato (2) argilla
debolmente limosa
2,51 1,00-2,40 A.G.I. (1977) POCO
CONSISTENTE
Strato (3) limo e
argilla
3,97 2,40-6,40 A.G.I. (1977) POCO
CONSISTENTE
Strato (4) argilla
debolmente limosa
2,94 6,40-7,20 A.G.I. (1977) POCO
CONSISTENTE
Strato (5) limo e
argilla
4,41 7,20-8,20 A.G.I. (1977) MODERAT.
CONSISTENTE
Peso unità di volume
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Peso unità di volume
(t/m³)
Strato (1)
limo e argilla
3,53 0.00-1,00 Meyerhof ed altri 1,67
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
2,51 1,00-2,40 Meyerhof ed altri 1,60
Strato (3)
limo e argilla
3,97 2,40-6,40 Meyerhof ed altri 1,70
Strato (4)
argilla debolmente
limosa
2,94 6,40-7,20 Meyerhof ed altri 1,63
Strato (5)
limo e argilla
4,41 7,20-8,20 Meyerhof ed altri 1,72
Peso unità di volume saturo
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Peso unità di volume
saturo
(t/m³)
Strato (1)
limo e argilla
3,53 0.00-1,00 Meyerhof ed altri 1,87
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
2,51 1,00-2,40 Meyerhof ed altri 1,86
Strato (3)
limo e argilla
3,97 2,40-6,40 Meyerhof ed altri 1,87
Strato (4)
argilla debolmente
limosa
2,94 6,40-7,20 Meyerhof ed altri 1,86
Strato (5)
limo e argilla
4,41 7,20-8,20 Meyerhof ed altri 1,87
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.4) 3
TERRENI INCOERENTI
Densità relativa
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Densità relativa
(%)
Strato (6)
sabbia fine
debolmente limosa
10,58 8,20-9,20 10,58 Skempton 1986 34,26
Angolo di resistenza al taglio
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Angolo d'attrito
(°)
Strato (6)
sabbia fine
debolmente limosa
10,58 8,20-9,20 10,58 Shioi-Fukuni 1982
(ROAD BRIDGE
SPECIFICATION
)
27,6
Modulo di Young
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Modulo di Young
(Kg/cm²)
Strato (6)
sabbia fine
debolmente limosa
10,58 8,20-9,20 10,58 Schultze-
Menzenbach
Sabbia fina
85,94
Modulo Edometrico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Modulo
Edometrico
(Kg/cm²)
Strato (6)
sabbia fine
debolmente limosa
10,58 8,20-9,20 10,58 Menzenbach e
Malcev
75,45
Classificazione AGI
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Classificazione
AGI
Strato (6)
sabbia fine
debolmente limosa
10,58 8,20-9,20 10,58 Classificazione
A.G.I
MODERATAME
NTE
ADDENSATO
Peso unità di volume
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Gamma
(t/m³)
Strato (6)
sabbia fine
debolmente limosa
10,58 8,20-9,20 10,58 Meyerhof ed altri 1,75
Peso unità di volume saturo
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Gamma Saturo
(t/m³)
Strato (6)
sabbia fine
debolmente limosa
10,58 8,20-9,20 10,58 Terzaghi-Peck
1948-1967
1,92
Modulo di Poisson
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Poisson
Strato (6)
sabbia fine
debolmente limosa
10,58 8,20-9,20 10,58 (A.G.I.) 0,33
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.4) 4
Modulo di deformazione a taglio dinamico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione G
(Kg/cm²)
Strato (6)
sabbia fine
debolmente limosa
10,58 8,20-9,20 10,58 Ohsaki (Sabbie
pulite)
596,94
Liquefazione
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Fs liquefazione
Strato (6)
sabbia fine
debolmente limosa
10,58 8,20-9,20 10,58 Seed e Idriss
(1971)
3,077
Coefficiente spinta a Riposo K0=SigmaH/P0
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione K0
Strato (6)
sabbia fine
debolmente limosa
10,58 8,20-9,20 10,58 Navfac 1971-1982 2,23
Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico)
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Qc
(Kg/cm²)
Strato (6)
sabbia fine
debolmente limosa
10,58 8,20-9,20 10,58 Robertson 1983 21,16
PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Nr.5Strumento utilizzato... DPSH TG 63-200 PAGANI
Committente: 2K Engineering S.p.a Data: 18/09/2014Cantiere: Realizzazione nuovo deposito corpo NLocalità: Parco Logistico di Castel San Giovanni (PC)
Numero di colpi penetrazione punta Rpd (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45
1
2
3
4
5
6
7
8
9
3
3
2
2
2
2
2
2
2
3
2
3
3
2
2
3
3
3
3
4
4
3
2
3
2
3
3
2
2
2
2
3
3
5
5
5
5
4
5
5
6
6
5
6
16
21
24
30
0 30,0 60,0 90,0 120,0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
1
300 c
m
0.00
300,0
limo e argilla
2
120 c
m
420,0
limo debolmente argilloso
3
240 c
m
660,0
argilla limosa
4
200 c
m
860,0
sabbia e limo
5
100 c
m
960,0
sabbia fine debolmente limosa
3,0
Fald
a
SIGNATURE 1 SIGNATURE 2
Scala 1:47
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.5) 1
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.5
TERRENI COESIVI
Coesione non drenata
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Cu
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo e argilla
3,43 0.00-3,00 Schmertmann 1975 0,33
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
4,9 3,00-4,20 Schmertmann 1975 0,48
Strato (3)
argilla limosa
3,68 4,20-6,60 Schmertmann 1975 0,36
Strato (4)
sabbia e limo
7,5 6,60-8,60 Schmertmann 1975 0,73
Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico)
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Qc
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo e argilla
3,43 0.00-3,00 Robertson (1983) 6,86
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
4,9 3,00-4,20 Robertson (1983) 9,80
Strato (3)
argilla limosa
3,68 4,20-6,60 Robertson (1983) 7,36
Strato (4)
sabbia e limo
7,5 6,60-8,60 Robertson (1983) 15,00
Modulo Edometrico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Eed
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo e argilla
3,43 0.00-3,00 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
36,78
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
4,9 3,00-4,20 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
51,77
Strato (3)
argilla limosa
3,68 4,20-6,60 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
39,33
Strato (4)
sabbia e limo
7,5 6,60-8,60 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
78,29
Modulo di Young
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Ey
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo e argilla
3,43 0.00-3,00 Apollonia 34,30
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
4,9 3,00-4,20 Apollonia 49,00
Strato (3)
argilla limosa
3,68 4,20-6,60 Apollonia 36,80
Strato (4)
sabbia e limo
7,5 6,60-8,60 Apollonia 75,00
Engineering 2K S.p.A.
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.5) 2
Classificazione AGI
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Classificazione
Strato (1)
limo e argilla
3,43 0.00-3,00 A.G.I. (1977) POCO
CONSISTENTE
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
4,9 3,00-4,20 A.G.I. (1977) MODERAT.
CONSISTENTE
Strato (3)
argilla limosa
3,68 4,20-6,60 A.G.I. (1977) POCO
CONSISTENTE
Strato (4)
sabbia e limo
7,5 6,60-8,60 A.G.I. (1977) MODERAT.
CONSISTENTE
Peso unità di volume
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Peso unità di volume
(t/m³)
Strato (1)
limo e argilla
3,43 0.00-3,00 Meyerhof ed altri 1,66
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
4,9 3,00-4,20 Meyerhof ed altri 1,75
Strato (3)
argilla limosa
3,68 4,20-6,60 Meyerhof ed altri 1,68
Strato (4)
sabbia e limo
7,5 6,60-8,60 Meyerhof ed altri 1,88
Peso unità di volume saturo
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Peso unità di volume
saturo
(t/m³)
Strato (1)
limo e argilla
3,43 0.00-3,00 Meyerhof ed altri 1,86
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
4,9 3,00-4,20 Meyerhof ed altri 1,88
Strato (3)
argilla limosa
3,68 4,20-6,60 Meyerhof ed altri 1,87
Strato (4)
sabbia e limo
7,5 6,60-8,60 Meyerhof ed altri 1,90
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.5) 3
TERRENI INCOERENTI
Densità relativa
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Densità relativa
(%)
Strato (4)
sabbia e limo
7,5 6,60-8,60 7,5 Skempton 1986 27,2
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
28,52 8,60-9,60 21,76 Skempton 1986 53,75
Angolo di resistenza al taglio
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Angolo d'attrito
(°)
Strato (4)
sabbia e limo
7,5 6,60-8,60 7,5 Shioi-Fukuni 1982
(ROAD BRIDGE
SPECIFICATION
)
25,61
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
28,52 8,60-9,60 21,76 Shioi-Fukuni 1982
(ROAD BRIDGE
SPECIFICATION
)
33,07
Modulo di Young
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Modulo di Young
(Kg/cm²)
Strato (4)
sabbia e limo
7,5 6,60-8,60 7,5 Schultze-
Menzenbach
Sabbia fina
70,85
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
28,52 8,60-9,60 21,76 Schultze-
Menzenbach
Sabbia fina
140,72
Modulo Edometrico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Modulo
Edometrico
(Kg/cm²)
Strato (4)
sabbia e limo
7,5 6,60-8,60 7,5 Menzenbach e
Malcev
64,55
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
28,52 8,60-9,60 21,76 Menzenbach e
Malcev
115,03
Classificazione AGI
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Classificazione
AGI
Strato (4)
sabbia e limo
7,5 6,60-8,60 7,5 Classificazione
A.G.I
POCO
ADDENSATO
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
28,52 8,60-9,60 21,76 Classificazione
A.G.I
MODERATAME
NTE
ADDENSATO
Peso unità di volume
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Gamma
(t/m³)
Strato (4)
sabbia e limo
7,5 6,60-8,60 7,5 Meyerhof ed altri 1,64
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
28,52 8,60-9,60 21,76 Meyerhof ed altri 2,03
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.5) 4
Peso unità di volume saturo
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Gamma Saturo
(t/m³)
Strato (4)
sabbia e limo
7,5 6,60-8,60 7,5 Terzaghi-Peck
1948-1967
1,90
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
28,52 8,60-9,60 21,76 Terzaghi-Peck
1948-1967
2,44
Modulo di Poisson
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Poisson
Strato (4)
sabbia e limo
7,5 6,60-8,60 7,5 (A.G.I.) 0,34
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
28,52 8,60-9,60 21,76 (A.G.I.) 0,31
Modulo di deformazione a taglio dinamico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione G
(Kg/cm²)
Strato (4)
sabbia e limo
7,5 6,60-8,60 7,5 Ohsaki (Sabbie
pulite)
431,99
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
28,52 8,60-9,60 21,76 Ohsaki (Sabbie
pulite)
1175,74
Liquefazione
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Fs liquefazione
Strato (4)
sabbia e limo
7,5 6,60-8,60 7,5 Seed e Idriss
(1971)
2,691
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
28,52 8,60-9,60 21,76 Seed e Idriss
(1971)
8,958
Coefficiente spinta a Riposo K0=SigmaH/P0
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione K0
Strato (4)
sabbia e limo
7,5 6,60-8,60 7,5 Navfac 1971-1982 1,56
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
28,52 8,60-9,60 21,76 Navfac 1971-1982 4,35
Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico)
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Qc
(Kg/cm²)
Strato (4)
sabbia e limo
7,5 6,60-8,60 7,5 Robertson 1983 15,00
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
28,52 8,60-9,60 21,76 Robertson 1983 43,52
Probe CPT - Cone Penetration Nr.6Strumento utilizzato PAGANI TG 63 (200 kN)
Committente: 2K Engineering S.p.a Data: 26/09/2014Cantiere: Realizzazione nuovo deposito corpo NLocalità: Parco Logistico Castel San Giovanni (PC)
Resistenza punta Qc (Kg/cm²) Resistenza laterale Fs (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica (Robertson 1983 )
0 30,4 60,8 91,2 121,6 152,0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
0 0,67 1,34 2,00 2,67
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
1 0.00 20,0
2
120 c
m
140,0
Argille
3 160,0Limi argillosi e limi sabbiosi
4
400 c
m
560,0
Argille
5
40 c
m
600,0
Limi e limi sabbiosi
6 620,0Sabbie
7
80 c
m
700,0
Limi e limi sabbiosi
8
40 c
m
740,0
Sabbie limose
9
40 c
m
780,0
Limi e limi sabbiosi
10
60 c
m
840,0
Sabbie limose
11 860,0Limi e limi sabbiosi
12 880,0Sabbie limose
13 900,0Limi e limi sabbiosi
14 920,0Sabbie
15 940,0Limi e limi sabbiosi
16
40 c
m
980,0
Sabbie limose
17
40 c
m
1020,0
Limi e limi sabbiosi
18 1040,0Sabbie
19 1060,0Sabbie limose
20 1080,0Sabbie
3,0
Fald
a
Scala 1:58
GRAFICO PROFONDITA' / VALUTAZIONI LITOLOGICHE (Robertson 1983)
PROVA: Nr.6
Sabbie Sabbie limose Limi e limi sabbiosi Limi argillosi e limi sabbiosi Argille Torbe
0.0
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
6,0
7,0
8,0
9,0
10,0
(mt)
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - Parco Logistico Castel San Giovanni (PC) ) 1
Committente: 2K Engineering S.p.a Strumento utilizzato: PAGANI TG 63 (200 kN) Profondità prova: 10,80 mt
Località: Parco Logistico Castel San Giovanni (PC)
Letture effettuate e Resistenze
Profondità (m)
Lettura punta (Kg/cm²)
Lettura laterale (Kg/cm²)
qc (Kg/cm²)
fs (Kg/cm²)
qc/fs Begemann
fs/qcx100 (Schmertmann)
0,40 16,00 28,0 16,138 0,8 20,1725 5,0
0,60 15,00 28,0 15,138 0,867 17,46021 5,7
0,80 16,00 35,0 16,138 1,267 12,73717 7,9
1,00 14,00 30,0 14,138 1,067 13,25023 7,5
1,20 19,00 42,0 19,276 1,533 12,57404 8,0
1,40 18,00 38,0 18,276 1,333 13,71043 7,3
1,60 20,00 34,0 20,276 0,933 21,73205 4,6
1,80 20,00 35,0 20,276 1,0 20,276 4,9
2,00 17,00 30,0 17,276 0,867 19,92618 5,0
2,20 14,00 31,0 14,414 1,133 12,72198 7,9
2,40 13,00 32,0 13,414 1,267 10,58721 9,4
2,60 12,00 35,0 12,414 1,533 8,09785 12,3
2,80 12,00 35,0 12,414 1,533 8,09785 12,3
3,00 13,00 33,0 13,414 1,333 10,06302 9,9
3,20 15,00 40,0 15,552 1,667 9,32933 10,7
3,40 19,00 39,0 19,552 1,333 14,66767 6,8
3,60 17,00 40,0 17,552 1,533 11,44945 8,7
3,80 18,00 40,0 18,552 1,467 12,64622 7,9
4,00 18,00 40,0 18,552 1,467 12,64622 7,9
4,20 21,00 47,0 21,69 1,733 12,51587 8,0
4,40 24,00 47,0 24,69 1,533 16,10568 6,2
4,60 21,00 45,0 21,69 1,6 13,55625 7,4
4,80 19,00 43,0 19,69 1,6 12,30625 8,1
5,00 18,00 40,0 18,69 1,467 12,74029 7,8
5,20 18,00 35,0 18,828 1,133 16,61783 6,0
5,40 17,00 35,0 17,828 1,2 14,85667 6,7
5,60 16,00 37,0 16,828 1,4 12,02 8,3
5,80 41,00 59,0 41,828 1,2 34,85667 2,9
6,00 40,00 58,0 40,828 1,2 34,02333 2,9
6,20 55,00 60,0 55,966 0,333 168,06607 0,6
6,40 47,00 70,0 47,966 1,533 31,28898 3,2
6,60 40,00 63,0 40,966 1,533 26,72277 3,7
6,80 34,00 47,0 34,966 0,867 40,32987 2,5
7,00 40,00 58,0 40,966 1,2 34,13833 2,9
7,20 66,00 79,0 67,104 0,867 77,39792 1,3
7,40 66,00 82,0 67,104 1,067 62,89035 1,6
7,60 50,00 72,0 51,104 1,467 34,83572 2,9
7,80 48,00 70,0 49,104 1,467 33,47239 3,0
8,00 67,00 90,0 68,104 1,533 44,42531 2,3
8,20 60,00 70,0 61,242 0,667 91,81709 1,1
8,40 55,00 73,0 56,242 1,2 46,86833 2,1
8,60 50,00 69,0 51,242 1,267 40,44357 2,5
8,80 45,00 61,0 46,242 1,067 43,33833 2,3
9,00 58,00 82,0 59,242 1,6 37,02625 2,7
9,20 90,00 110,0 91,38 1,333 68,55214 1,5
9,40 65,00 105,0 66,38 2,667 24,88939 4,0
9,60 85,00 110,0 86,38 1,667 51,81764 1,9
9,80 65,00 85,0 66,38 1,333 49,79745 2,0
10,00 55,00 86,0 56,38 2,067 27,27625 3,7
10,20 75,00 120,0 76,518 3,0 25,506 3,9
10,40 110,00 135,0 111,518 1,667 66,89742 1,5
10,60 150,00 200,0 151,518 3,333 45,45995 2,2
10,80 100,00 120,0 101,518 1,333 76,15754 1,3
INTERPRETAZIONE STRATIGRAFICA SCHEMATICA SEMPLIFICATA
Probe CPT - Cone Penetration Nr.6Strumento utilizzato PAGANI TG 63 (200 kN)
Committente: 2K Engineering S.p.a Data: 26/09/2014Cantiere: Realizzazione nuovo deposito corpo NLocalità: Parco Logistico Castel San Giovanni (PC)
Resistenza punta Qc (Kg/cm²) Resistenza laterale Fs (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica (Robertson 1983 )
0 30,4 60,8 91,2 121,6 152,0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
0 0,67 1,34 2,00 2,67
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
1 0.00 20,0
Stima non eseguibile
2
540 c
m
560,0
Argille
3
140 c
m
700,0
Limi e limi sabbiosi
4
380 c
m
1080,0
Sabbie limose
3,0
Fald
a
Scala 1:50
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI Nr.6) 1
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI prova n. 6
TERRENI COESIVI
Coesione non drenata
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Cu
(Kg/cm²)
Strato 2 5,60 17,507 1,318 0,5 0,5 Terzaghi 0,9
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 Terzaghi 2,2
Modulo Edometrico
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Eed
(Kg/cm²)
Strato 2 5,60 17,507 1,318 0,5 0,5 Metodo
generale del
modulo
Edometrico
46,6
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 Metodo
generale del
modulo
Edometrico
86,7
Modulo di deformazione non drenato Eu
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Eu
(Kg/cm²)
Strato 2 5,60 17,507 1,318 0,5 0,5 Cancelli
1980
637,3
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 Cancelli
1980
1594,2
Modulo di deformazione a taglio
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale (Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace (Kg/cm²)
Correlazione Modulo di
deformazion
e a taglio (Kg/cm²)
Strato 2 5,60 17,507 1,318 0,5 0,5 Imai &
Tomauchi
161,0
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 Imai &
Tomauchi
280,1
Grado di sovraconsolidazione
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Ocr
Strato 2 5,60 17,507 1,318 0,5 0,5 Stress-
History
0,79
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 Stress-History
1,2
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI Nr.6) 2
Peso unità di volume
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Peso unità di
volume
(t/m³)
Strato 2 5,60 17,507 1,318 0,5 0,5 Meyerhof 1,9
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 Meyerhof 2,1
Fattori di compressibilità C Crm
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
C Crm
Strato 2 5,60 17,507 1,318 0,5 0,5 0,14297 0,01859
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 0,10947 0,01423
Peso unità di volume saturo
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Peso unità di
volume
saturo
(t/m³)
Strato 2 5,60 17,507 1,318 0,5 0,5 Meyerhof 2,0
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 Meyerhof 2,2
TERRENI INCOERENTI
Densità relativa
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Densità
relativa (%)
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 Harman 47,4
Strato 4 10,80 72,879 1,611 1,7 1,1 Harman 57,8
Angolo di resistenza al taglio
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Angolo
d'attrito
(°)
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 Schmertman
n
34,3
Strato 4 10,80 72,879 1,611 1,7 1,1 Schmertman
n
35,8
Modulo di Young
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Modulo di
Young
(Kg/cm²)
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 0,0
Strato 4 10,80 72,879 1,611 1,7 1,1 0,0
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI Nr.6) 3
Modulo Edometrico
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Modulo
Edometrico
(Kg/cm²)
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 Buisman -
Sanglerat
130,1
Strato 4 10,80 72,879 1,611 1,7 1,1 Buisman -
Sanglerat
109,3
Modulo di deformazione a taglio
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica efficace
(Kg/cm²)
Correlazione G
(Kg/cm²)
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 Imai &
Tomauchi
280,1
Strato 4 10,80 72,879 1,611 1,7 1,1 Imai &
Tomauchi
384,8
Grado di sovraconsolidazione
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Ocr
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 Stress-
History
1,2
Strato 4 10,80 72,879 1,611 1,7 1,1 Stress-History
1,5
Modulo di reazione Ko
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Ko
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 Kulhawy &
Mayne
(1990)
0,39
Strato 4 10,80 72,879 1,611 1,7 1,1 Kulhawy &
Mayne
(1990)
0,45
Fattori di compressibilità C Crm
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
C Crm
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 0,10947 0,01423
Strato 4 10,80 72,879 1,611 1,7 1,1 0,0981 0,01275
Peso unità di volume
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Peso unità di
volume
(t/m³)
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 Meyerhof 1,8
Strato 4 10,80 72,879 1,611 1,7 1,1 Meyerhof 1,8
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI Nr.6) 4
Peso unità di volume saturo
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Peso unità di
volume
saturo
(t/m³)
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 Meyerhof 2,1
Strato 4 10,80 72,879 1,611 1,7 1,1 Meyerhof 2,1
Liquefazione - Accelerazione sismica massima (g)=0,05
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Fattore di
sicurezza a
liquefazione
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 Robertson & Wride 1997
15,577
Strato 4 10,80 72,879 1,611 1,7 1,1 Robertson &
Wride 1997
41,541
Permeabilità
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione K
(cm/s)
Strato 2 5,60 17,507 1,318 0,5 0,5 Piacentini-
Righi 1988
1,00E-11
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 Piacentini-
Righi 1988
3,37E-05
Strato 4 10,80 72,879 1,611 1,7 1,1 Piacentini-Righi 1988
1,46E-04
Coefficiente di consolidazione
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Coefficiente
di
consolidazio
ne
(cm²/s)
Strato 2 5,60 17,507 1,318 0,5 0,5 Piacentini-
Righi 1988
5,2521E-07
Strato 3 7,00 43,355 1,124 1,2 0,8 Piacentini-
Righi 1988
4,383547
Strato 4 10,80 72,879 1,611 1,7 1,1 Piacentini-
Righi 1988
0
PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Nr.7Strumento utilizzato... DPSH TG 63-200 PAGANI
Committente: 2K Engineering S.p.a Data: 29/09/2014Cantiere: Realizzazione nuovo deposito corpo NLocalità: Parco Logistico di Castel San Giovanni (PC)
Numero di colpi penetrazione punta Rpd (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45
1
2
3
4
5
6
7
4
4
3
4
3
3
2
3
4
4
6
4
4
4
3
5
4
4
3
3
3
2
3
2
1
3
3
3
2
2
2
4
4
5
5
9
0 30,0 60,0 90,0 120,0
1
2
3
4
5
6
7
1
360 c
m
0.00
360,0
limo argilloso
2
260 c
m
620,0
argilla debolmente limosa
3 80 c
m
700,0
limo debolmente argilloso
4 720,0
sabbia fine debolmente limosa
3,0
Fald
a
SIGNATURE 1 SIGNATURE 2
Scala 1:36
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.7) 1
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.7
TERRENI COESIVI
Coesione non drenata
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Cu
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo argilloso
5,56 0.00-3,60 Schmertmann 1975 0,54
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
3,62 3,60-6,20 Schmertmann 1975 0,35
Strato (3)
limo debolmente
argilloso
6,62 6,20-7,00 Schmertmann 1975 0,65
Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico)
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Qc
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo argilloso
5,56 0.00-3,60 Robertson (1983) 11,12
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
3,62 3,60-6,20 Robertson (1983) 7,24
Strato (3)
limo debolmente
argilloso
6,62 6,20-7,00 Robertson (1983) 13,24
Modulo Edometrico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Eed
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo argilloso
5,56 0.00-3,60 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
58,50
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
3,62 3,60-6,20 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
38,71
Strato (3)
limo debolmente
argilloso
6,62 6,20-7,00 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
69,31
Modulo di Young
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Ey
(Kg/cm²)
Strato (1) limo
argilloso
5,56 0.00-3,60 Apollonia 55,60
Strato (2) argilla
debolmente limosa
3,62 3,60-6,20 Apollonia 36,20
Strato (3) limo
debolmente argilloso
6,62 6,20-7,00 Apollonia 66,20
Classificazione AGI
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Classificazione
Strato (1)
limo argilloso
5,56 0.00-3,60 A.G.I. (1977) MODERAT.
CONSISTENTE
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
3,62 3,60-6,20 A.G.I. (1977) POCO
CONSISTENTE
Strato (3)
limo debolmente
argilloso
6,62 6,20-7,00 A.G.I. (1977) MODERAT.
CONSISTENTE
Engineering 2K S.p.A.
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.7) 2
Peso unità di volume
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Peso unità di volume
(t/m³)
Strato (1)
limo argilloso
5,56 0.00-3,60 Meyerhof ed altri 1,79
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
3,62 3,60-6,20 Meyerhof ed altri 1,68
Strato (3)
limo debolmente
argilloso
6,62 6,20-7,00 Meyerhof ed altri 1,84
Peso unità di volume saturo
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Peso unità di volume
saturo
(t/m³)
Strato (1)
limo argilloso
5,56 0.00-3,60 Meyerhof ed altri 1,88
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
3,62 3,60-6,20 Meyerhof ed altri 1,87
Strato (3)
limo debolmente
argilloso
6,62 6,20-7,00 Meyerhof ed altri 1,89
TERRENI INCOERENTI
Densità relativa
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Densità relativa
(%)
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
13,23 7,00-7,20 13,23 Skempton 1986 39,69
Angolo di resistenza al taglio
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Angolo d'attrito
(°)
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
13,23 7,00-7,20 13,23 Shioi-Fukuni 1982
(ROAD BRIDGE
SPECIFICATION
)
29,09
Modulo di Young
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Modulo di Young
(Kg/cm²)
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
13,23 7,00-7,20 13,23 Schultze-
Menzenbach
Sabbia fina
98,93
Modulo Edometrico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Modulo
Edometrico
(Kg/cm²)
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
13,23 7,00-7,20 13,23 Menzenbach e
Malcev
84,83
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.7) 3
Classificazione AGI
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Classificazione
AGI
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
13,23 7,00-7,20 13,23 Classificazione
A.G.I
MODERATAME
NTE
ADDENSATO
Peso unità di volume
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Gamma
(t/m³)
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
13,23 7,00-7,20 13,23 Meyerhof ed altri 1,83
Peso unità di volume saturo
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Gamma Saturo
(t/m³)
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
13,23 7,00-7,20 13,23 Terzaghi-Peck
1948-1967
1,94
Modulo di Poisson
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Poisson
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
13,23 7,00-7,20 13,23 (A.G.I.) 0,33
Modulo di deformazione a taglio dinamico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione G
(Kg/cm²)
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
13,23 7,00-7,20 13,23 Ohsaki (Sabbie
pulite)
736,51
Liquefazione
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Fs liquefazione
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
13,23 7,00-7,20 13,23 Seed e Idriss
(1971)
3,909
Coefficiente spinta a Riposo K0=SigmaH/P0
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione K0
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
13,23 7,00-7,20 13,23 Navfac 1971-1982 2,77
Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico)
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Qc
(Kg/cm²)
Strato (4)
sabbia fine
debolmente limosa
13,23 7,00-7,20 13,23 Robertson 1983 26,46
PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Nr.8Strumento utilizzato... DPSH TG 63-200 PAGANI
Committente: 2K Engineering S.p.a Data: 29/09/2014Cantiere: Realizzazione nuovo deposito corpo NLocalità: Parco Logistico di Castel San Giovanni (PC)
Numero di colpi penetrazione punta Rpd (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45
1
2
3
4
5
6
7
3
3
3
3
3
5
3
3
4
3
4
3
4
3
4
4
4
3
3
3
3
2
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
3
3
4
5
6
6
7
0 30,0 60,0 90,0 120,0
1
2
3
4
5
6
7
1
100 c
m
0.00
100,0
limo e argilla
2
320 c
m
420,0
limo debolmente argilloso
3
220 c
m
640,0
argilla debolmente limosa
4 60 c
m
700,0
limo argilloso
5 80 c
m
780,0
sabbia fine debolmente limosa
SIGNATURE 1 SIGNATURE 2
Scala 1:39
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.8) 1
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.8
TERRENI COESIVI
Coesione non drenata
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Cu
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo e argilla
4,41 0.00-1,00 Schmertmann 1975 0,43
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
5,14 1,00-4,20 Schmertmann 1975 0,50
Strato (3)
argilla debolmente
limosa
3,07 4,20-6,40 Schmertmann 1975 0,30
Strato (4)
limo argilloso
4,9 6,40-7,00 Schmertmann 1975 0,48
Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico)
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Qc
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo e argilla
4,41 0.00-1,00 Robertson (1983) 8,82
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
5,14 1,00-4,20 Robertson (1983) 10,28
Strato (3)
argilla debolmente
limosa
3,07 4,20-6,40 Robertson (1983) 6,14
Strato (4)
limo argilloso
4,9 6,40-7,00 Robertson (1983) 9,80
Modulo Edometrico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Eed
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo e argilla
4,41 0.00-1,00 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
46,77
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
5,14 1,00-4,20 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
54,22
Strato (3)
argilla debolmente
limosa
3,07 4,20-6,40 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
33,10
Strato (4)
limo argilloso
4,9 6,40-7,00 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
51,77
Modulo di Young
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Ey
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo e argilla
4,41 0.00-1,00 Apollonia 44,10
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
5,14 1,00-4,20 Apollonia 51,40
Strato (3)
argilla debolmente
limosa
3,07 4,20-6,40 Apollonia 30,70
Strato (4)
limo argilloso
4,9 6,40-7,00 Apollonia 49,00
Engineering 2K S.p.A.
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.8) 2
Classificazione AGI
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Classificazione
Strato (1)
limo e argilla
4,41 0.00-1,00 A.G.I. (1977) MODERAT.
CONSISTENTE
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
5,14 1,00-4,20 A.G.I. (1977) MODERAT.
CONSISTENTE
Strato (3)
argilla debolmente
limosa
3,07 4,20-6,40 A.G.I. (1977) POCO
CONSISTENTE
Strato (4)
limo argilloso
4,9 6,40-7,00 A.G.I. (1977) MODERAT.
CONSISTENTE
Peso unità di volume
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Peso unità di volume
(t/m³)
Strato (1)
limo e argilla
4,41 0.00-1,00 Meyerhof ed altri 1,72
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
5,14 1,00-4,20 Meyerhof ed altri 1,77
Strato (3)
argilla debolmente
limosa
3,07 4,20-6,40 Meyerhof ed altri 1,64
Strato (4)
limo argilloso
4,9 6,40-7,00 Meyerhof ed altri 1,75
Peso unità di volume saturo
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Peso unità di volume
saturo
(t/m³)
Strato (1)
limo e argilla
4,41 0.00-1,00 Meyerhof ed altri 1,87
Strato (2)
limo debolmente
argilloso
5,14 1,00-4,20 Meyerhof ed altri 1,88
Strato (3)
argilla debolmente
limosa
3,07 4,20-6,40 Meyerhof ed altri 1,86
Strato (4)
limo argilloso
4,9 6,40-7,00 Meyerhof ed altri 1,88
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.8) 3
TERRENI INCOERENTI
Densità relativa
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Densità relativa
(%)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
8,82 7,00-7,80 8,82 Skempton 1986 30,33
Angolo di resistenza al taglio
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Angolo d'attrito
(°)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
8,82 7,00-7,80 8,82 Shioi-Fukuni 1982
(ROAD BRIDGE
SPECIFICATION
)
26,5
Modulo di Young
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Modulo di Young
(Kg/cm²)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
8,82 7,00-7,80 8,82 Schultze-
Menzenbach
Sabbia fina
61,81
Modulo Edometrico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Modulo
Edometrico
(Kg/cm²)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
8,82 7,00-7,80 8,82 Menzenbach e
Malcev
69,22
Classificazione AGI
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Classificazione
AGI
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
8,82 7,00-7,80 8,82 Classificazione
A.G.I
POCO
ADDENSATO
Peso unità di volume
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Gamma
(t/m³)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
8,82 7,00-7,80 8,82 Meyerhof ed altri 1,69
Peso unità di volume saturo
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Gamma Saturo
(t/m³)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
8,82 7,00-7,80 8,82 Terzaghi-Peck
1948-1967
1,91
Modulo di Poisson
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Poisson
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
8,82 7,00-7,80 8,82 (A.G.I.) 0,34
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.8) 4
Modulo di deformazione a taglio dinamico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione G
(Kg/cm²)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
8,82 7,00-7,80 8,82 Ohsaki (Sabbie
pulite)
503,10
Coefficiente spinta a Riposo K0=SigmaH/P0
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione K0
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
8,82 7,00-7,80 8,82 Navfac 1971-1982 1,85
Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico)
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Nspt corretto per
presenza falda
Correlazione Qc
(Kg/cm²)
Strato (5)
sabbia fine
debolmente limosa
8,82 7,00-7,80 8,82 Robertson 1983 17,64
PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Nr.9Strumento utilizzato... DPSH TG 63-200 PAGANI
Committente: 2K Engineering S.p.a Data: 29/09/2014Cantiere: Realizzazione nuovo deposito corpo NLocalità: Parco Logistico di Castel San Giovanni (PC)
Numero di colpi penetrazione punta Rpd (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45
1
2
3
4
3
3
3
3
2
3
2
2
3
4
4
3
3
2
3
3
3
3
2
3
0 30,0 60,0 90,0 120,0
1
2
3
4
1 80 c
m
0.00
80,0
limo argilloso
2 80 c
m 160,0
argilla debolmente limosa
3
100 c
m
260,0
limo argilloso
4
140 c
m
400,0
argilla limosa
SIGNATURE 1 SIGNATURE 2
Scala 1:20
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.9) 1
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.9
TERRENI COESIVI
Coesione non drenata
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Cu
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo argilloso
4,41 0.00-0,80 Schmertmann 1975 0,43
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
3,31 0,80-1,60 Schmertmann 1975 0,32
Strato (3)
limo argilloso
5 1,60-2,60 Schmertmann 1975 0,49
Strato (4)
argilla limosa
3,98 2,60-4,00 Schmertmann 1975 0,39
Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico)
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Qc
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo argilloso
4,41 0.00-0,80 Robertson (1983) 8,82
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
3,31 0,80-1,60 Robertson (1983) 6,62
Strato (3)
limo argilloso
5 1,60-2,60 Robertson (1983) 10,00
Strato (4)
argilla limosa
3,98 2,60-4,00 Robertson (1983) 7,96
Modulo Edometrico
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Eed
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo argilloso
4,41 0.00-0,80 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
46,77
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
3,31 0,80-1,60 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
35,55
Strato (3)
limo argilloso
5 1,60-2,60 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
52,79
Strato (4)
argilla limosa
3,98 2,60-4,00 Trofimenkov (1974),
Mitchell e Gardner
42,39
Modulo di Young
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Ey
(Kg/cm²)
Strato (1)
limo argilloso
4,41 0.00-0,80 Apollonia 44,10
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
3,31 0,80-1,60 Apollonia 33,10
Strato (3)
limo argilloso
5 1,60-2,60 Apollonia 50,00
Strato (4)
argilla limosa
3,98 2,60-4,00 Apollonia 39,80
Engineering 2K S.p.A.
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.9) 2
Classificazione AGI
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Classificazione
Strato (1)
limo argilloso
4,41 0.00-0,80 A.G.I. (1977) MODERAT.
CONSISTENTE
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
3,31 0,80-1,60 A.G.I. (1977) POCO
CONSISTENTE
Strato (3)
limo argilloso
5 1,60-2,60 A.G.I. (1977) MODERAT.
CONSISTENTE
Strato (4)
argilla limosa
3,98 2,60-4,00 A.G.I. (1977) POCO
CONSISTENTE
Peso unità di volume
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Peso unità di volume
(t/m³)
Strato (1)
limo argilloso
4,41 0.00-0,80 Meyerhof ed altri 1,72
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
3,31 0,80-1,60 Meyerhof ed altri 1,66
Strato (3)
limo argilloso
5 1,60-2,60 Meyerhof ed altri 1,76
Strato (4)
argilla limosa
3,98 2,60-4,00 Meyerhof ed altri 1,70
Peso unità di volume saturo
Descrizione Nspt Prof. Strato
(m)
Correlazione Peso unità di volume
saturo
(t/m³)
Strato (1)
limo argilloso
4,41 0.00-0,80 Meyerhof ed altri 1,87
Strato (2)
argilla debolmente
limosa
3,31 0,80-1,60 Meyerhof ed altri 1,86
Strato (3)
limo argilloso
5 1,60-2,60 Meyerhof ed altri 1,88
Strato (4)
argilla limosa
3,98 2,60-4,00 Meyerhof ed altri 1,87
Probe CPT - Cone Penetration Nr.10Strumento utilizzato PAGANI TG 63 (200 kN)
Committente: 2K Engineering S.p.a Data: 25/09/2014Cantiere: Realizzazione nuovo deposito corpo NLocalità: Parco Logistico Castel San Giovanni (PC)
Resistenza punta Qc (Kg/cm²) Resistenza laterale Fs (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica (Robertson 1983 )
0 18,2 36,4 54,6 72,8 91,0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
0 0,87 1,74 2,60 3,47
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
1 0.00 20,0
2
100 c
m
120,0
Argille
3 140,0
Limi argillosi e limi sabbiosi
4
380 c
m
520,0
Argille
5 540,0
Limi e limi sabbiosi
6 560,0
Sabbie limose
7
40 c
m
600,0
Limi e limi sabbiosi
8
140 c
m
740,0
Sabbie limose
9 760,0
Sabbie
10 780,0
Limi e limi sabbiosi
11
60 c
m
840,0
Sabbie limose
12 860,0
Limi e limi sabbiosi
13 880,0
Sabbie
14
60 c
m
940,0
Sabbie limose
15 960,0
Limi e limi sabbiosi
16 980,0
Limi argillosi e limi sabbiosi
17 1000,0
Sabbie limose
18 1020,0
Limi e limi sabbiosi
19 1040,0
Sabbie limose
20
40 c
m
1080,0
Limi argillosi e limi sabbiosi
3,0
Fald
a
Scala 1:50
GRAFICO PROFONDITA' / VALUTAZIONI LITOLOGICHE (Robertson 1983)
PROVA: Nr.10
Sabbie Sabbie limose Limi e limi sabbiosi Limi argillosi e limi sabbiosi Argille Torbe
0.0
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
6,0
7,0
8,0
9,0
10,0
(mt)
( 2K Engineering S.p.a-Realizzazione nuovo deposito-Parco Logistico Castel San Giovanni (PC) ) 1
Committente: 2K Engineering S.p.a Strumento utilizzato: PAGANI TG 63 (200 kN) Profondità prova: 10,80 mt
Località: Parco Logistico Castel San Giovanni (PC)
Letture effettuate e Resistenze
Profondità
(m)
Lettura punta
(Kg/cm²)
Lettura laterale
(Kg/cm²)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
qc/fs
Begemann
fs/qcx100
(Schmertmann)
0,40 17,00 28,0 17,138 0,733 23,38063 4,3
0,60 14,00 29,0 14,138 1,0 14,138 7,1
0,80 17,00 35,0 17,138 1,2 14,28167 7,0
1,00 20,00 42,0 20,138 1,467 13,72733 7,3
1,20 17,00 38,0 17,276 1,4 12,34 8,1
1,40 20,00 33,0 20,276 0,867 23,38639 4,3
1,60 12,00 25,0 12,276 0,867 14,15917 7,1
1,80 13,00 33,0 13,276 1,333 9,95949 10,0
2,00 13,00 27,0 13,276 0,933 14,22937 7,0
2,20 12,00 32,0 12,414 1,333 9,31283 10,7
2,40 13,00 35,0 13,414 1,467 9,14383 10,9
2,60 11,00 34,0 11,414 1,533 7,44553 13,4
2,80 16,00 34,0 16,414 1,2 13,67833 7,3
3,00 20,00 42,0 20,414 1,467 13,91547 7,2
3,20 18,00 45,0 18,552 1,8 10,30667 9,7
3,40 20,00 46,0 20,552 1,733 11,8592 8,4
3,60 22,00 47,0 22,552 1,667 13,52849 7,4
3,80 25,00 54,0 25,552 1,933 13,21883 7,6
4,00 26,00 55,0 26,552 1,933 13,73616 7,3
4,20 23,00 50,0 23,69 1,8 13,16111 7,6
4,40 20,00 42,0 20,69 1,467 14,10361 7,1
4,60 17,00 37,0 17,69 1,333 13,27082 7,5
4,80 17,00 35,0 17,69 1,2 14,74167 6,8
5,00 17,00 34,0 17,69 1,133 15,61342 6,4
5,20 11,00 25,0 11,828 0,933 12,67738 7,9
5,40 45,00 70,0 45,828 1,667 27,4913 3,6
5,60 53,00 68,0 53,828 1,0 53,828 1,9
5,80 40,00 59,0 40,828 1,267 32,22415 3,1
6,00 44,00 62,0 44,828 1,2 37,35667 2,7
6,20 52,00 62,0 52,966 0,667 79,4093 1,3
6,40 63,00 84,0 63,966 1,4 45,69 2,2
6,60 70,00 87,0 70,966 1,133 62,63548 1,6
6,80 65,00 88,0 65,966 1,533 43,03066 2,3
7,00 76,00 96,0 76,966 1,333 57,73893 1,7
7,20 71,00 92,0 72,104 1,4 51,50286 1,9
7,40 78,00 104,0 79,104 1,733 45,6457 2,2
7,60 80,00 11,0 81,104 -4,6 -17,6313 -5,7
7,80 64,00 91,0 65,104 1,8 36,16889 2,8
8,00 70,00 92,0 71,104 1,467 48,46898 2,1
8,20 70,00 97,0 71,242 1,8 39,57889 2,5
8,40 59,00 80,0 60,242 1,4 43,03 2,3
8,60 60,00 85,0 61,242 1,667 36,73785 2,7
8,80 89,00 108,0 90,242 1,267 71,22494 1,4
9,00 82,00 115,0 83,242 2,2 37,83727 2,6
9,20 68,00 95,0 69,38 1,8 38,54444 2,6
9,40 59,00 74,0 60,38 1,0 60,38 1,7
9,60 59,00 88,0 60,38 1,933 31,23642 3,2
9,80 74,00 130,0 75,38 3,733 20,19287 5,0
10,00 62,00 84,0 63,38 1,467 43,20382 2,3
10,20 40,00 63,0 41,518 1,533 27,08284 3,7
10,40 43,00 58,0 44,518 1,0 44,518 2,2
10,60 73,00 120,0 74,518 3,133 23,78487 4,2
10,80 85,00 150,0 86,518 4,333 19,96723 5,0
INTERPRETAZIONE STRATIGRAFICA SCHEMATICA SEMPLIFICATA
Probe CPT - Cone Penetration Nr.10Strumento utilizzato PAGANI TG 63 (200 kN)
Committente: 2K Engineering S.p.a Data: 25/09/2014Cantiere: Realizzazione nuovo deposito corpo NLocalità: Parco Logistico Castel San Giovanni (PC)
Resistenza punta Qc (Kg/cm²) Resistenza laterale Fs (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica (Robertson 1983 )
0 18,2 36,4 54,6 72,8 91,0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
0 0,87 1,74 2,60 3,47
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
1 0.00 20,0
2
500 c
m 520,0
Argille
3
80 c
m
600,0
Limi e limi sabbiosi
4
480 c
m
1080,0
Sabbie limose
3,0
Fald
a
Scala 1:50
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI Nr.10) 1
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI prova n. 10
TERRENI COESIVI
Coesione non drenata
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Cu
(Kg/cm²)
Strato 2 5,20 17,704 1,375 0,5 0,5 Terzaghi 0,9
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 Terzaghi 2,3
Modulo Edometrico
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Eed
(Kg/cm²)
Strato 2 5,20 17,704 1,375 0,5 0,5 Metodo
generale del
modulo
Edometrico
46,3
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 Metodo
generale del
modulo
Edometrico
92,7
Modulo di deformazione non drenato Eu
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Eu
(Kg/cm²)
Strato 2 5,20 17,704 1,375 0,5 0,5 Cancelli
1980
645,0
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 Cancelli
1980
1707,1
Modulo di deformazione a taglio
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale (Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace (Kg/cm²)
Correlazione Modulo di
deformazion
e a taglio (Kg/cm²)
Strato 2 5,20 17,704 1,375 0,5 0,5 Imai &
Tomauchi
162,1
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 Imai &
Tomauchi
291,7
Grado di sovraconsolidazione
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Ocr
Strato 2 5,20 17,704 1,375 0,5 0,5 Stress-
History
0,82
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 Stress-History
1,34
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI Nr.10) 2
Peso unità di volume
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Peso unità di
volume
(t/m³)
Strato 2 5,20 17,704 1,375 0,5 0,5 Meyerhof 1,9
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 Meyerhof 2,1
Fattori di compressibilità C Crm
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
C Crm
Strato 2 5,20 17,704 1,375 0,5 0,5 0,14212 0,01848
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 0,10765 0,01399
Peso unità di volume saturo
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Peso unità di
volume
saturo
(t/m³)
Strato 2 5,20 17,704 1,375 0,5 0,5 Meyerhof 2,0
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 Meyerhof 2,2
TERRENI INCOERENTI
Densità relativa
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Densità
relativa (%)
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 Harman 50,8
Strato 4 10,80 68,397 1,506 1,7 1,1 Harman 55,9
Angolo di resistenza al taglio
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Angolo
d'attrito
(°)
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 Schmertman
n
34,8
Strato 4 10,80 68,397 1,506 1,7 1,1 Schmertman
n
35,5
Modulo di Young
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Modulo di
Young
(Kg/cm²)
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 0,0
Strato 4 10,80 68,397 1,506 1,7 1,1 0,0
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI Nr.10) 3
Modulo Edometrico
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Modulo
Edometrico
(Kg/cm²)
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 Buisman -
Sanglerat
69,5
Strato 4 10,80 68,397 1,506 1,7 1,1 Buisman -
Sanglerat
102,6
Modulo di deformazione a taglio
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica efficace
(Kg/cm²)
Correlazione G
(Kg/cm²)
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 Imai &
Tomauchi
291,7
Strato 4 10,80 68,397 1,506 1,7 1,1 Imai &
Tomauchi
370,1
Grado di sovraconsolidazione
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Ocr
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 Stress-
History
1,3
Strato 4 10,80 68,397 1,506 1,7 1,1 Stress-History
1,4
Modulo di reazione Ko
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Ko
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 Kulhawy &
Mayne
(1990)
0,42
Strato 4 10,80 68,397 1,506 1,7 1,1 Kulhawy &
Mayne
(1990)
0,44
Fattori di compressibilità C Crm
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
C Crm
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 0,10765 0,01399
Strato 4 10,80 68,397 1,506 1,7 1,1 0,09913 0,01289
Peso unità di volume
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Peso unità di
volume
(t/m³)
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 Meyerhof 1,8
Strato 4 10,80 68,397 1,506 1,7 1,1 Meyerhof 1,8
GeoTest s.r.l.
(2K Engineering S.p.a - Realizzazione nuovo deposito corpo N - STIMA PARAMETRI GEOTECNICI Nr.10) 4
Peso unità di volume saturo
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Peso unità di
volume
saturo
(t/m³)
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 Meyerhof 2,1
Strato 4 10,80 68,397 1,506 1,7 1,1 Meyerhof 2,1
Liquefazione - Accelerazione sismica massima (g)=0,05
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Fattore di
sicurezza a
liquefazione
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 Robertson & Wride 1997
25,656
Strato 4 10,80 68,397 1,506 1,7 1,1 Robertson &
Wride 1997
34,954
Permeabilità
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione K
(cm/s)
Strato 2 5,20 17,704 1,375 0,5 0,5 Piacentini-
Righi 1988
1,00E-11
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 Piacentini-
Righi 1988
1,46E-05
Strato 4 10,80 68,397 1,506 1,7 1,1 Piacentini-Righi 1988
1,56E-04
Coefficiente di consolidazione
Prof. Strato
(m)
qc
(Kg/cm²)
fs
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
totale
(Kg/cm²)
Tensione
litostatica
efficace
(Kg/cm²)
Correlazione Coefficiente
di
consolidazio
ne
(cm²/s)
Strato 2 5,20 17,704 1,375 0,5 0,5 Piacentini-
Righi 1988
5,3112E-07
Strato 3 6,00 46,328 1,284 1,1 0,8 Piacentini-
Righi 1988
2,028629
Strato 4 10,80 68,397 1,506 1,7 1,1 Piacentini-
Righi 1988
0
PREMESSA
Il rapporto illustra e commenta l’indagine geofisica realizzata, nel Settembre 2014. Nel
dettaglio la prospezione sismica ha previsto la realizzazione di una prova “Masw” (Multichannel
Analysis of Surface Waves), per la determinazione del terreno di fondazione ai sensi del testo
unitario “ Norme tecniche per le costruzioni” (D.M. 14 Gennaio 2008).
PROVA “MASW”
Cenni metodologici
Il metodo “MASW” è una tecnica di indagine non invasiva (non è necessario eseguire
perforazioni o scavi e ciò limita i costi), che individua il profilo di velocità delle onde di taglio
verticali Vs, basandosi sulla misura delle onde superficiali fatta in corrispondenza di diversi sensori
(accelerometri o geofoni) posti sulla superficie del suolo. Il contributo predominante alle onde
superficiali è dato dalle onde di Rayleigh, che viaggiano con una velocità correlata alla rigidezza
della porzione di terreno interessata dalla propagazione delle onde. In un mezzo stratificato le
onde di Rayleigh sono dispersive, cioè onde con diverse lunghezze d’onda si propagano con
diverse velocità di fase e velocità di gruppo (Achenbach, J.D., 1999, Aki, K. and Richards, P.G.,
1980) o detto in maniera equivalente la velocità di fase (o di gruppo) apparente delle onde di
Rayleigh dipende dalla frequenza di propagazione.
La natura dispersiva delle onde superficiali è correlabile al fatto che onde ad alta frequenza
con lunghezza d’onda corta si propagano negli strati più superficiali e quindi danno informazioni
sulla parte più superficiale del suolo, invece onde a bassa frequenza si propagano negli strati più
profondi e quindi interessano gli strati più profondi. Il metodo di indagine MASW si distingue in
metodo attivo e metodo passivo (Zywicki, D.J.1999) o in una combinazione di entrambi. Nel
metodo attivo le onde superficiali generate in un punto sulla superficie del suolo sono misurate da
uno stendimento lineare di sensori.
Nel metodo passivo lo stendimento dei sensori può essere sia lineare, sia circolare e si
misura il rumore ambientale di fondo esistente. Il metodo attivo generalmente consente di ottenere
una velocità di fase (o curva di dispersione) sperimentale apparente nel range di frequenze
compreso tra 5Hz e 70Hz, quindi dà informazioni sulla parte più superficiale del suolo, sui primi
30m-50m, in funzione della rigidezza del suolo. Il metodo passivo in genere consente di tracciare
una velocità di fase apparente sperimentale compresa tra 0 Hz e 10Hz, quindi dà informazioni
sugli strati più profondi del suolo, generalmente al di sotto dei 50m, in funzione della rigidezza del
suolo.
Nel seguito faremo riferimento al metodo MASW attivo che consente la classificazione
sismica dei suoli, perché fornisce il profilo di velocità entro i primi 30-40 m di profondità. Il metodo
passivo è più usato quando si ha interesse ad avere informazioni, comunque meno precise, sugli
strati più profondi.
L’elaborazione dei dati con il metodo MASW prevede tre fasi di lavoro:
(1) la prima fase prevede il calcolo della velocità di fase (o curva di dispersione) apparente
sperimentale,
(2) la seconda fase consiste nel calcolare la velocità di fase apparente numerica,
(3) la terza ed ultima fase consiste nell’individuazione del profilo di velocità delle onde di taglio
verticali Vs, modificando opportunamente lo spessore h, le velocità delle onde di taglio Vs e
di compressione Vp (o in maniera alternativa alle velocità Vp è possibile assegnare il
suolo, fino a raggiungere una sovrapposizione ottimale tra la velocità di fase (o curva di
dispersione) sperimentale e la velocità di fase (o curva di dispersione) numerica
corrispondente al modello di suolo assegnato.
Il modello di suolo e quindi il profilo di velocità delle onde di taglio verticali possono essere
individuati con procedura manuale o con procedura automatica o con una combinazione delle due.
Generalmente si assegnano il numero di strati del modello, il coefficiente di Poisson, la densità di
Nella procedura manuale l’utente assegna per tentativi diversi valori delle velocità Vs e degli
spessori h, cercando di avvicinare la curva di dispersione numerica alla curva di dispersione
sperimentale. Nella procedura automatica la ricerca del profilo di velocità ottimale è affidata ad un
algoritmo di ricerca globale o locale che cerca di minimizzare l’errore tra la curva sperimentale e la
curva numerica. In genere quando l’errore relativo, tra curva sperimentale e curva numerica è
compresa tra il 5% e il 10% si ha un soddisfacente accordo tra le due curve e il profilo di velocità
delle onde di taglio Vs e quindi il tipo di suolo sismico conseguente rappresentano una soluzione
valida da un punto di vista ingegneristico.
Modalità esecutive
Sono stati realizzati 4 stendimenti costituiti da allineamenti di 24 geofoni spaziati di 5 m. La
lunghezza delle registrazioni è stata di 1 sec, con un passo di campionamento di 0.250 ms.
L’energizzazione, realizzata a distanza di: 5 m dal primo geofono, è stata ottenuta con una
massa battente di 10 Kg. Si ricorda che il punto di determinazione del profilo delle Vs in profondità,
si riferisce al centro dello stendimento geofonico. Per l’acquisizione dei sismogrammi è stato
utilizzato un sismografo modulare a 24 bit di tipo “Geode” della Geometrics a 24 canali e elevata
dinamica. I geofoni utilizzati hanno una frequenza propria di 4.5 Hz.
Strumentazione utilizzata
Il “Geode” è un sismografo modulare a 24 bit che rappresenta l’ultima frontiera dei sistemi di
registrazione sismica combinando il meglio dei tradizionali sismografi Geometrics con la flessibilità
di un sistema distribuito. Geode è un sismografo ad elevata dinamica (144 dB di range dinamico
totale – 105 dB istantanei a 2 msec di campionamento). Grazie all’ampia banda d’ingresso ( 1.75
Hz – 20 kHz, con velocità di campionamento da 0.02 msec a 16 msec), esso è perfettamente
idoneo per un’ampia gamma di applicazioni: sismica a rifrazione, sismica a riflessione (anche ad
altissima risoluzione), monitoraggio di vibrazioni, applicazioni sismologiche, downhole e VSP. In
acquisizione sono disponibili tutte le funzioni di filtri, pre-amplificazione, line-test e instrument-test,
tipiche dei sistemi di registrazioni evoluti.
Sismografo “Geode” collegato al pc
L’attrezzatura utilizzata è composta da:
Sismografo modulare Geode 3-1000+ canali,
Massa battente da 10 Kg,
Piastra di battuta in alluminio 15x15x2,5cm,
Batteria ricaricabile 12 V,
Cavo per sismica a rifrazione stranded, 130 mt con 24 takeouts SPT-21 a 5 metri di intervallo e due code da 7.5 mt l’una terminate con connettore Bendix 61S,
Geofoni GS20DX, 4.5 Hz verficali, 395 Ohm con puntale da 3’’ ed 1,5 mt di cavo terminato con mueller clip singola MC-20-SP,
Computer portatile ACER.Elaborazione dati
Elaborazione dati
Il software utilizzato per l’elaborazione dei dati è il “winMASW” della Eliosoft. In una prima
fase è stata calcolata la velocità di fase (o curva di dispersione) apparente sperimentale.
Grafico velocità di fase-frequenza e curve di dispersione relative alla prova - M3
In una seconda ed ultima fase si individuato il profilo di velocità delle onde di taglio verticali
Vs, modificando opportunamente lo spessore h, le velocità delle onde di taglio Vs e di
compressione Vp (o in maniera alternativa alle velocità Vp è possibile assegnare il coefficiente di
lo, fino a
raggiungere una sovrapposizione ottimale tra la velocità di fase (o curva di dispersione)
sperimentale e la velocità di fase (o curva di dispersione) numerica corrispondente al modello di
velocità assegnato.
Analisi dei risultati
I dati sismici acquisiti, ed elaborati, hanno consentito di determinare un profilo di velocità
delle onde “S” fino ad oltre 30 m dal p.c.
Profilo di velocità relativo alla prova - M3
La velocità delle onde di taglio, essendo legata alle caratteristiche dello scheletro del
materiale, costituisce un parametro di grande rilevanza per la definizione delle caratteristiche
geomeccaniche dei materiali. Risulta evidente che a velocità elevate corrispondono materiali con
buone caratteristiche geomeccaniche, viceversa a bassi valori corrispondono materiali con
scadenti caratteristiche geotecniche.
Dall’esame del grafico si possono fare le seguenti considerazioni:
Lo spessore del materiale areato più allentato con Vs<100 m/s è di 2-2.5 metri;
Più in profondità, fino a 6-8 metri, i valori aumentano leggermente portandosi sui 130-150 m/s, segnalando la presenza di materiale comunque sempre poco compatto;
Oltre i 6-8 metri i valori aumentano più nettamente collocandosi sui 180-200 m/s, per la presenza di litotipi prevalentemente sabbiosi;
Ancora più in profondità i valori di Vs sono mediamente di 300-350 m/s, indicando litotipi prevalentemente sabbiosi ben addensati;
I profili di velocità ottenuti hanno un’andmento sostanzialmente simile, denotando una buona omogeneità litostratigrafica dell’area;
I valori di Vs 30 calcolati sono variabili da 205 a 210 m/s, e il suolo di fondazione del sito è di tipo “C”.
Polo Logistico Castel San Giovanni - Corpo NMETODO MASW
90
125
215
290
380
0
5
10
15
20
25
30
35
Pro
fon
dità
(m
)
0 200 400 600 800
Velocità Vs (m/sec)
0
5
10
15
20
25
30
35
Metodo Masw Vs
PROFILO VELOCITÀ Vs
Vs30=210 SUOLO DI FONDAZIONE TIPO "C"
CURVA VELOCITA' di FASE-FREQUENZA
M1
Polo Logistico Castel San Giovanni - Corpo NMETODO MASW
90
134
190
300
365
0
5
10
15
20
25
30
35
Pro
fon
dità
(m
)
0 200 400 600 800
Velocità Vs (m/sec)
0
5
10
15
20
25
30
35
Metodo Masw Vs
PROFILO VELOCITÀ Vs
Vs30=205 SUOLO DI FONDAZIONE TIPO "C"
CURVA VELOCITA' di FASE-FREQUENZA
M2
Polo Logistico Castel San Giovanni - Corpo NMETODO MASW
90
133
185
305
360
0
5
10
15
20
25
30
35
Pro
fon
dità
(m
)
0 200 400 600 800
Velocità Vs (m/sec)
0
5
10
15
20
25
30
35
Metodo Masw Vs
PROFILO VELOCITÀ Vs
Vs30=207 SUOLO DI FONDAZIONE TIPO "C"
CURVA VELOCITA' di FASE-FREQUENZA
M3
Polo Logistico Castel San Giovanni - Corpo NMETODO MASW
95
140
195
300
350
0
5
10
15
20
25
30
35
Pro
fon
dità
(m
)
0 200 400 600 800
Velocità Vs (m/sec)
0
5
10
15
20
25
30
35
Metodo Masw Vs
PROFILO VELOCITÀ Vs
Vs30=210 SUOLO DI FONDAZIONE TIPO "C"
CURVA VELOCITA' di FASE-FREQUENZA
M4
1
1 PREMESSA
Il rapporto illustra e commenta i risultati dell’indagine sismica a rifrazione
realizzata, nel mese di Settembre 2014, nell’area del polo logistico di Castel San
Giovanni.
Gli scopi dell’indagine, sono stati:
Ricostruzione dell’ assetto litostratigrafico dell’area d’interesse;
Valutazione del grado d’addensamento delle unità presenti nel sottosuolo.
2 PROSPEZIONE SISMICA
2.1 CENNI METODOLOGICI
La prospezione sismica rappresenta una tecnica di prospezione geofisica
che consente, attraverso l’acquisizione e l’elaborazione di un considerevole
volume di dati, la costruzione d’immagini bidimensionali (o tridimensionali) della
variazione della velocità sismica. Con questa tecnica si riesce ad avere,
pertanto, una visione seppur qualitativa della stratigrafia del terreno
investigato, in termini di variazioni di “densità” dello stesso, essendo questo
parametro direttamente legato alla velocità sismica.
La tecnica di prospezione, consiste nella misura dei tempi impiegati dalle
onde sismiche longitudinali (onde P) per percorrere un tragitto rettilineo tra una
serie di punti d’energizzazione (sorgente sismica) e una serie di punti di
ricezione (geofoni).
Il confronto matematico tra i vari tempi permette di suddividere lo spazio
compreso tra le due serie di punti in porzioni, o “celle elementari” (quadrate per
le sezioni bidimensionali come quelle in esame, o cubiche per sezioni
tridimensionali) caratterizzate ognuna da un proprio valore di velocità sismica.
2.2 MODALITÀ ESECUTIVE
L’indagine ha comportato la realizzazione di 4 profili sismici.
I profili registrati sono costituiti da allineamenti di 24 geofoni con distanza
intergeofonica pari a 5 metri.
In punti predefiniti del profilo, sono stati creati artificialmente degli impulsi
elastici mediante l'utilizzo di una massa battente; l’energizzazione è avvenuta in
punti disposti simmetricamente allo stendimento e precisamente nelle seguenti
posizioni:
2
- 2 punti agli esterni al profilo - 2 punti agli estremi del profilo - 3 lungo il profilo.
La registrazione dei sismogrammi è stata effettuata mediante un
sismografo digitale Geode della Geometrics a 24 canali, interfacciati a
geofoni Geospace GS20DX a 10 Hz. Il “time-break”, tempo zero di inizio
registrazione, è stato fissato attraverso l’apertura di un circuito elettrico situato
in corrispondenza del punto di energizzazione.
2.3 STRUMENTAZIONE UTILIZZATA
Il “Geode” è un sismografo modulare a 24 bit che rappresenta l’ultima
frontiera dei sistemi di registrazione sismica combinando il meglio dei
tradizionali sismografi Geometrics con la flessibilità di un sistema distribuito.
Geode è un sismografo ad elevata dinamica (144 dB di range dinamico
totale – 105 dB istantanei a 2 msec di campionamento). Grazie all’ampia banda
d’ingresso ( 1.75 Hz – 20 kHz, con velocità di campionamento da 0.02 msec a
16 msec), esso è perfettamente idoneo per un’ampia gamma di applicazioni:
sismica a rifrazione, sismica a riflessione (anche ad altissima risoluzione),
monitoraggio di vibrazioni, applicazioni sismologiche, downhole e VSP. In
acquisizione sono disponibili tutte le funzioni di filtri, pre-amplificazione, line-
test e instrument-test, tipiche dei sistemi di registrazioni evoluti.
Sismografo “Geode” collegato al pc
L’atrezzatura utilizzata è composta da:
Sismografo modulare Geode 3-1000+ canali,
Massa battente da 10 Kg,
Piastra di battuta in alluminio 15x15x2,5cm,
Batteria ricaricabile 12 V,
3
Cavo per sismica a rifrazione stranded, 130 mt con 24 takeouts SPT-21 a 5
metri di intervallo e due code da 7.5 mt l’una terminate con connettore
Bendix 61S,
Geofoni GS20DX, 10 Hz verficali, 395 Ohm con puntale da 3’’ ed 1,5 mt di
cavo terminato con mueller clip singola MC-20-SP,
Computer portatile ACER.
2.4 ELABORAZIONE METODO TOMOGRAFICO
I dati acquisiti sono stati interpretati secondo un metodo sismico-
tomografico. La procedura d’elaborazione ha comportato una prima fase
un’interpretazione secondo i canoni classici della metodologia a rifrazione, con
la lettura dei tempi dei primi arrivi sui sismogrammi. In seguito, attraverso un
apposito programma di calcolo, sono stati ricostruiti i percorsi dei raggi sismici
attraverso il terreno (SeisOpt@2D v4.0 prodotto dalla OPTIM).
In linea teorica, ogni punto del mezzo investigato, è attraversato in tutte
le direzioni, dai raggi sismici. Di ogni raggio è quindi calcolata la traiettoria e,
sul confronto fra tutti i possibili percorsi e tempi impiegati, ed è stabilita per
ogni punto (o cella di dimensioni 1x1 m, in questo caso) la sua velocità sismica
caratteristica.
Il risultato finale dell'elaborazione consiste in sezioni di velocità sismiche,
rappresentate sia per isovelocità sia tramite colori. Alle diverse classi di velocità
sismica, sono stati attribuiti colori che vanno, dal rosso per i valori più bassi, al
blu per i valori più elevati. La scala cromatica evidenza i cambiamenti di velocità
ritenuti più significativi.
2.5 ANALISI E COMMENTO DEI RISULTATI
I risultati dell'indagine sismica, opportunamente elaborati, sono visualizzati
nelle sezioni allegate.
Sezione sismotomografica - P2
300 600 900 1200 1500 1800
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120
metri
-30
-20
-10
0
m d
al p
.c.
Velocità sismiche m/sec
Punti di energizzazione
Punti di registrazione
Committente: 2K Engineering
Polo Logistico Castel San Giovanni - Corpo N
TOMOGRAFIA SISMICA P1
Scala 1:500
Limite del materiale fine di copertura
Limite del materiale più allentato
300 600 900 1200 1500 1800
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120
metri
-30
-20
-10
0
m d
al p
.c.
Velocità sismiche m/sec
Punti di energizzazione
Punti di registrazione
Scala 1:500
Limite del materiale fine di copertura
Limite del materiale più allentato
Committente: 2K Engineering
Polo Logistico Castel San Giovanni - Corpo N
TOMOGRAFIA SISMICA P2
300 600 900 1200 1500 1800
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120
metri
-30
-20
-10
0
m d
al p
.c.
Velocità sismiche m/sec
Punti di energizzazione
Punti di registrazione
Scala 1:500
Limite del materiale fine di copertura
Limite del materiale più allentato
Committente: 2K Engineering
Polo Logistico Castel San Giovanni - Corpo N
TOMOGRAFIA SISMICA P3
300 600 900 1200 1500 1800
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120
metri
-30
-20
-10
0
m d
al p
.c.
Velocità sismiche m/sec
Punti di energizzazione
Punti di registrazione
Scala 1:500
Limite del materiale fine di copertura
Limite del materiale più allentato
Committente: 2K Engineering
Polo Logistico Castel San Giovanni - Corpo N
TOMOGRAFIA SISMICA P4