UNIVERSITATEA TEHNICA ‘’GH.ASACHI’’IASI
FACULTATEA DE CONSTRUCTII SI INSTALATII
TEMAProiectului de diploma/absolvire dat studentului ŢAPCIUC IONUŢ GAVRIL
1. Tema proiect POD CU SUPRASTRUCTURA CU SECTIUNE COMPUSA OTEL-BETON
2. Termen de predare a proiectului……………………………………………..
3. Elemente initiale pentru proiect PLAN DE SITUATIE, TIPUL STRUCTURII, CONVOI DE CALCUL
4. Contunutul notei explicative de calcul (denumirea problemelor care vor fi rezolvate) CALCUL DALA PLATELAJ, CALCUL GRINDA PRINCIPALA, CALCUL ELEMENTE DE LEGATURA, CALCUL CONTRAVANTUIRI
5. Denumirea materialului grafic (cu indicarea precisa a problemelor obligatorii) PLAN DE SITUATII, PROFIL TRANSVERSAL, PROFIL LONGITUDINAL , PLAN COFRAJ
ARMARE DALA PLATELAJ
ALCATUIRE CALE POD, CONTRAVANTUIRI, PLAN COFRAJ CULEE
6. Consultatii pentru proiect (cu indicarea partilor de proiect pentru care solicita consultarea) Prof. Dr. Ing. C. Jantea
7. Data eliberarii temei………..
CONDUCATOR…………………
Tema a fost primita pentru indeplinire,
Data………………….. Semnatura studentului………………
1
Borderou
1. Tema proiectului
2. Memoriu ethnic
3. Note de calcul
Piese scrise
3.1. Elemente generale
3.2. Alcătuirea şi calculul platelajului
3.3. Alcătuirea şi calculul grinzilor principale
3.4. Alcătuirea şi calculul contravântuirilor
3.5. Alcătuirea si cerificarea aparatelor de reazem
Piese desenate:
3.6 Plan situaţie
3.7 Profil longitudinal
3.8 Dispozitie generală pod
3.9 Secţiune transversală pod
3.10 Grindă principală şi detalii
3.11 Plan cofraj culee
3.12 Plan armare dală şi plan cofraj dală
3.13 Cotravântuiri şi antretoaze
3.14 Aparate de reazem
3.15 Profil transversal
3.16 Detalii imbinari si prinderi
4. Caiet de sarcini privind confecţiile metalice
6.Antemăsurăoare
7. Bibliografie
2
MEMORIU TEHNIC
1. DATE GENERALE:
1.1. DENUMIREA INVESTIŢIEI:
POD METALIC DE ŞOSEA CU SUPRASTRUCTURĂ CU SECŢIUNE
COMPUSA OŢEL - BETON
1.2. ELABORATOR: Ţapciuc Ionuţ Gavril
1.3. AMPLASAMENTUL:
ÎN LOCALITATEA CORNI-ALBESTI, JUDEŢUL VASLUI, PESTE
PÂRÂUL VOROIATA
2. DATE TEHNICE ALE LUCRĂRII
Podul cu suprastructură compusa oţel beton este de tip grindă simplu rezemată, tablierul
fiind realizat din oţel, cu 2 grinzi principale cu inimă plină, dispuse la 4.75m distanţă
interax. În secţiune transversală se asigură o parte carosabilă de 6.00 m, şi doua trotuare de
1.50m.
Grinzile principale cu inima plina sunt in conlucrare cu paltelajul din beton.Ele se
execută cu secţiune asimetrica (tălpile superioare cu dimensiuni mai reduse decât tălpile
inferioare) sudată,cusăturile sudate între tălpi şi inimă fiind suduri de colţ.
Grinzile principale au înălţimea de 1.40m fiecare solidarizate transversal cu un sistem de
contravântuiri orizontale.Peste grinzile principale se monteaza platelajul din beton turnat
monolit.Conlucrarea platelaj grinzi se asigură după turnarea betonului monolit prin
elementele de legatură ce sunt inglobate in platelaj.
3
În zona de rezemare a suprastructurii se prevede câte o antretoază pentru a împiedica
deformarea tablierului în cazul ridicării suprastructurii.
După asigurarea conlucrarii platelaj grinzi se execută calea pe pod alcatuită din sistemul
rutier al părţii carosabile,trotuarele si parapeţii de siguranţă.
Sistemul rutier este alcătuit dintr-un strat de egalizare de grosime medie 4.5 cm, peste
care este dispusă hidroizolaţia de 1 cm grosime care este protejată de o şapă de protecţie de
4 cm grosime. Peste şapa de protecţie este dispusă îmbrăcămintea căii din beton asfaltic, în
2 straturi de 3 cm grosime fiecare.Trotuarele sunt amenajate denivelat faţă de partea
carosabilă şi sunt prevazute cu borduri. Pe pod este montat un parapet metalic construit din
ţeavă metalică.
Podul nu este echipat cu guri de scurgere.
Infrastructura podului este alcătuită din 2 culei înnecate în terasamente pe care reazemă
suprastructura podului. Culeele prezintă elevaţii masive din beton armat monolit, fundaţii
directe, de suprafaţă, sub forma a 2 blocuri de beton în trepte.
Culeele sunt echipate cu ziduri de gardă. Fundaţiile culeelor se realizează direct, fiind
alcătuite din 2 trepte, cu înălţimea de 2.00 m şi lăţimea de 3.00m din beton armat clasa
C16/20. Pe bancheta de rezemare a fiecărei culei se montează aparatele de reazem tip III A.
Intocmit
Ţapciuc Ionuţ-Gavril
4
Alcatuirea si calculul platelajului
Determinarea eforturilor sectionale
1.Incarcari permanente
greutatea sistemului rutier
beton asfaltic:0.06×1.00×1.00×2400×1.5=216daN /ml
beton protectie:0.045×1.00×1.00×2400×1.5=162daN /ml
hidroizolatia:0.01×1.00×1.00×1500×1.5=22.5daN /ml
beton egalizare:0.04×1.00×1.00×2400×1.5=144daN /ml
greutatea trotuarelor:0.30×1.00×1.00×2400×1.1=792daN /ml
greutatea parapetului pietonal:1.00×50×1.1=55daN /ml
greutatea dalei din beton:
0.2×1.00×9.5+2×(0.2+0.8 )×0.15
2+2×0.35×0.20
9.5×2500×1.1=633.94 daN /ml
gsr=216+144+22.5+162=544.5daN /ml
gd=633.94daN ∕ ml
gt=792daN ∕ m
5
Calculul eforturilor sectionale din incarcari permanente
MRg=633.94×2.3752
2+ 544.5×0.6252
2+792×1.5× (0.75+0.625 )+55×2.25=3651.50daNm
-V×4.75+792×1.5× (0.75+4.75+0.625)+633.94×7.125×3.5625+55×7.125+544.5×5.375×
2.6875 -55×2.375-792×1.5× (0.75+0.625)-633.94×2.375×1.1875-544.5×0.625=0
=>V=5838,459daN
MCg=5838.459×2.375-792×1.5×(2.375+0.625+0.75)-55×4.75-633.94×4.75×2.375-544.5×
3×1.5=
451.79daNm
Tst =633.94×2.375+1.5×792+55+544.5×0.625= 3088.92daN
Tdr=3088.92-5838.459= -2749.539daN
Calculul eforturilor sectionale din incarcari utile
Incarcarile care solicita platelajul sunt convoaiele de calcul tip A30 si V80.
6
Dala se va calcula pe rand la actiunea fiecarui convoi urmand ca pentru dimensionarea
armaturii sa se adopte valorile maxime ale eforturilor sectionale dntre cele doua convoaie
tip.
Eforturile sectinale M si T din convoaie tip A30 si V80 din dala de beton se calculeaza
in urmatoarele etape:
1. Pozitionarea convoiului in ipoteza cea mai defavorabila de incarcare
corespunzatoare efortului sectional respectiv.
2. Se calculeaza latimea active de placa.
3. Se calculeaza efortul sectional respectiv.
Calculul momentului incovoietor din actiunea convoiului tip A30
1. Sectiunea din campul dalei
Stabilirea latimii active de placa
Latimea active de placa este acea latime pe care dala de beton preia fortele concentrate
transmise de rotile vehiculelor astfel incat eforturile unitare sunt constant ca valoare pe
intreaga latime.
Suprafata sporita de repartizare –forta concentrate transmisa de roata vehiculului se va
repartiza prin straturile caii s=15.5cm dupa plane inclinate la 45º in sens transversal si
longitudinal podului rezultand la fata superioara a platelajului o suprafata sporita de
repartizare
-latimea de repartitie a rotii:b1=b0+2(hstr+hd/2)=70+2×25.5=121cm
-lungimea de repatitie a rotii:a1=a0+2(hstr+hd/2)=20+2×25.5=71cm
7
acr=a1=0.71m ; ac
r=13lb=1.33m a⇿ c
r=1.33m
acc=a1+
13 lb≥
23 lb 0.71+1.33=2.04m⇿ ≥2.66m
acc=2.66m>d=1.60m
Se adopta acc=1.60m din conditia de nesuprapunere a efectului a 2 roti alaturate.
8
Calculul momentului incovoietor
p= P
aac=6000
1 . 60=3750daN
McA30=∑ (P×η )×Ψ ×n=3750 (0.7125+0.7125 )×1.4×1.3=9725.625daNm
2.Sectiunea din reazem:
Calculul latimii active de placa:
-latimea de repartitie a rotii:b1=b0+2hsr=70+2×25.5=121cm
-lungimea de repartitie a rotii:a1=a0+2hsr=20+2×15.5=71cm
9
acr=a1+2x=0.71+2×0.88=2.47¿1.60
Se adopta acr=1.60m
Calculul momentului incovoietor:
p= Pa �̜ �̜
=60001.60
=3750daN
MrA30=p×
x ²2 ×Ψ×n=3750×
0.88 ²2 ×1.4×1.3=2642.64daNm
Calculul fortei taietoare din actiunea autocamioanelor A30
Etape de calcul:
Stabilirea latimii active de placa:
10
- latimea de repartitie a rotii: b1=b0+2×hsr=70+2×25 . 5=121cm
- lungimea de repartitie a rotii: a1=a0+2×hsr=20+2×25. 5=71cm
Se adopta : bac=1. 21m
Se adopta aac=1.60mdin conditia de nesuprapunere a efectului a 2 roti alaturate
11
Calculul fortei taietoare:
p= Pa �̜ �̜
=60001.60
=3750daN
T oA30=3750( 0.87+0.40 )×1 .4×1 .3=8667 .75daN
Calculul momentului incovoietor din actiunea vehiculul special V80
1. Zona centrala
Calculul latimii active de placa:
- latimea de repartitie a rotii: b1=b0+2×hsr=80+2×25. 5=131cm
- lungimea de repartitie a rotii: a1=a0+2×hsr=20+2×25. 5=71cm
12
acc= a1+
13 lb≥
23lb
acc=0.71+
13×4.75≥
23×4.75→2.293≥3.166
Se adopta acc=1.20
Calculul momentului incovoietor:
13
M cV 80=10000×0 .5125×2×1 . 1×1. 1875
1 . 20=11033daNm
Zona din reazem:
Stabilirea latimii active de placa:
- latimea de repartitie a rotii: b1=b0+2×hsr=80+2×25. 5=131cm
- lungimea de repartitie a rotii: a1=a0+2×hsr=20+2×25. 5=71cm
14
acr=a1+2x=0.71+2×0.88=2.46¿1.20
Se adopta ar=1.20m
Calculul momentului incovoietor:
M rV 80=10000×0. 522
2×1 . 1× 1
1 .20=1239 .33daNm
15
Calculul fortei taietoare din actiunea convoiului V80
Stabilirea latimii active de placa:
- latimea de repartitie a rotii: b1=b0+2×hsr=80+2×25. 5=131cm
- lungimea de repartitie a rotii: a1=a0+2×hsr=20+2×25. 5=71cm
Se adopta ac=1.20m
16
Calculul fortei taietoare:
TV80=10000(0.72+0.21)×1.1×1
1.20=5464.74daN
Calculul momentului incovoietor din actiunea oamenilor pe trotuare ArAOT
MrAOT=300×1.5×(1.5/2 +0.625)×1.3=928.125daN×m
Tabel pentru momentul in reazem:
M rg (daN×m) 4480.87 4480.87
MrAOT(daN×m) 928.125
M rA30(daN×m) 2642.64
M rV 80(daN×m) 11033
M rmax (daN×m) 8051.63 8030.2
17
Tabel pentru momentul in camp:
M cg (daN×m) 451.79 451.79
M cA30(daN×m) 9725.62
M cV 80(daN×m) 11033
M cmax (daN×m) 10177.45 11484.79
Tabel pentru forta taietoare:
T g (daN ) 3088.92 3088.92
T A30(daN ) 6825
T V 80(daN ) 5464.74
Tmax (daN ) 9913.92 8553.66
Dimensionarea platelajului
Se considera dala realizata din beton clasa de calitate BC 50, iar armatura de rezistenta
din Pc 52.
18
{RC=243daN /cm2 ¿ ¿¿¿
Ra=3000daN /cm2
Armarea sectiunii din camp:
1.a=c+ d
2=2. 5+ 1. 4
2=3 .2≈3cm
2.h0=h−a=20−3=17cm
3.m=
MC
b×h02×RC
=1148479100×172×243
=0.16≤0 .42
4.ξ=1−√1−2×m=0.17
5.Aanec=ξ×b×h0×
RC
Ra
=0. 17×100×17×2432900
=24 . 21cm2
6.Pc=
Aanec
b×h0
×100=24 . 21100×17
×100=1.42 00≥0. 8 0
0
Se sporeste inaltimea placii la h=22cm:
1.a=c+ d
2=2. 5+ 1. 4
2=3 .2≈3cm
2.h0=h−a=22−3=19cm
3.m=
MC
b×h02×RC
=1148479100×192×243
=0.13≤0. 42
19
4.ξ=1−√1−2×m=0.13
5.Aanec=ξ×b×h0×
RC
Ra
=0. 13×100×19×2432900
=20.69cm2
6.Pc=
Aanec
b×h0
×100=20 .69100×19
×100=1.08 00≥0 . 8 0
0
Se sporeste inaltimea placii la h=24cm:
1.a=c+ d
2=2. 5+ 1. 4
2=3 .2≈3cm
2.h0=h−a=24−3=21cm
3.m=
MC
b×h02×RC
=1148479100×212×243
=0 .1≤0 .42
4.ξ=1−√1−2×m=0.1
5.Aanec=ξ×b×h0×
RC
Ra
=0. 1×100×21×2432900
=17 . 59cm2
6.
Pc=Aanec
b×h0
×100=17 .59100×21
×100=0.83 00≥0. 8 0
0
Aanec=17.59⇿7bareΦ . .18 .mm
Va rezulta o arie efectiva de armature: Aef=. 17 .78 . .cm2
Armarea sectiunii din reazem:
20
1.a=c+ d
2=2. 5+ 1. 4
2=3 .2≈3cm
2.h0=h−a=22−3=19cm
3.m=
M r
b×h02×RC
=805163100×192×243
=0.09≤0 .42
4.ξ=1−√1−2×m=0.09
5.Aanec=ξ×b×h0×
RC
Ra
=0. 09×100×19×2432900
=14 .32cm2
6.Pc=
Aanec
b×h0
×100=14 . 32100×19
×100=0 .75 00≤0. 8 0
0
0 .1%≤Pc=0 . 75 %≤0 . 8%
Aneca =14 . 32cm2⇒
7bare Φ . .. 16mm
Va rezulta o arie efectiva de armature: Aef=14 .07 .cm2
Dimensionarea la forta taietoare:
Se verifica
T≥3 .5×b×h0×Rt
9913 .92≥3 .5×100×19×119913 .92≥73150 F
Se verifica
T≺0 .75×b×h0×Rt
9913 .92≥0 . 75×100×19×119913 .92≺15675F
Armatura inclinata se dispune constructiv.
21
Alcatuirea si calculul grinzilor principale
Determinarea eforturilor sectionale
1.Incarcari permanente
-greutatea grinzii principale:
g≈k ×L=20×18.00=360daN /ml
k=(15÷25 )
22
-greutatea contravantuirilor:
g=25%g=25 %360=90daN /ml
-greutatea dalei de beton:
(0.55×0.20+ 0.15+0.342
×1.975+ 0.24+0.342
×0.2+0.3×0.34+0.24×2.025)×1.00×2500=2155.62daN /ml
-greutatea antretoazei:
ga=k ×B=21×4.75=100daN /ml
k=(15÷25 )
-greutatea sistemului rutier:
-greutatea betonului asfaltic
0.06×3.0×1×2400=432daN /ml
-greutatea betonului de protectie
0.04×3.0×1×2400=288daN /ml
-greutatea betonului de egalizare
0.045×3.0×1×2400=324 daN /ml
-greutatea hidroizolatiei
0.01× (3.0+1.0+0.20 )×1×1500=63daN /ml
-greutatea trotuarului
0.30×1.50×1.00×2400=720daN /ml
-greutatea parapetului pietonal-55daN/ml
g =5891.68daN/ml
23
Eforturi sectionale din incarcari permanente:
Mg=g× L²
8=5891.68 .×18.00²
8=238613.04 daNm
Tg=g× L
2=5891.68×18.00
2=53025.12daN
2.Incarcari utile
Determinarea reactiunilor pe grinzile principale A30
Rf=Pf∑ ηi=3000× (1.02+0.62+0.39−0.005 )=6075daN
Rs=PS∑ ηi=6000× (1.02+0.62+0.39−0.005 )=12150daN
24
V80
Rv=Pv∑ ηi=10000× (0.99+0.42 )=14100daN
Eforturi sectionale din actiunea convoiului A30:
Moment incovoietor
R=Pf+2×Ps=6075+2×12150=30375daN
25
R×x=0+Ps×6.00+Ps×7.60=0+12150×6.00+12150×7.60=164900daNx=164900
30375=5.42
c=0.54
x’=L2+C
2=18
2+ 0.54
2=9.27m
x’’=L2−C
2=18
2−0.54
2=8.73m
A30
Mmaxmax=∑ (R×η )×Ψ= [Rs× (4.49+3.67 )+Rf ×1.54 ]×1.27=137794.36daNm
Ψ=1+ 1537.5+L
=1.27
26
Forta taietoare
Tmax=∑ (R×η )×Ψ= [Rs× (1.00+0.91 )+Rf ×0.57 ]×1.27=26728.65daN
Eforturi sectionale din actiunea conviului V80
Moment incovoietor
R=4×RV=4×14100=56400daN
c=0.6m
x’=L2+C
2=18.00
2−0.6
2=8.70m
x’’=L2−C
2=18.00
2+ 0.6
2=9.30m
27
Mmaxmax=∑ (R×η )=Rv×(3.87+3.91+3.33+4.49)=218691daNm
Forta taietoare
V80
Tmax=∑ (R×η )=Rv× (1.00+0.93+0.86+0.80 )=50619daN
28
1. Eforturi sectionale din actiunea oamenilor pe trotuare
p=300daN/ml
MA.O.T=p× L²
8=300×18.00²
8=12150daNm
TA.O.T=p× L
2=300×18.00
2=2700daN
Tabel cetralizator
Incarcari
Eforturi
G A30 V80 A.O.T Eforturi
totale
M 238613.04 137794.36 218691 12150 607248.4
T 53025.12 26728.65 50619 2700 133072.77
Predimensionarea sectiunii compuse otel-beton
Se stabilesc pentru elementele componente, grinda metlica si dala de beton,dimensiuni
care in final sa duca la indeplinirea conditiilor de rezistenta si stabilitate pentru sectiunea
compusa.
29
Predimensionarea sectiunii din beton
Grosimea dalei hd se determina din dimensionarea ei la incovoiere.Latimea de
conlucrare a dalei cu grinda metalica este doferita de latimea reala a acesteia(distanta intre
grinzile metalice) deoarece eforturile unitare de compresiune in dala sunt
variabile.Latimea de conlucrare bc a dalei se defineste ca fiind latimea pe care volumul de
eforturi unitare de compresiune, considerate distribuite uniform si egale cu efortul unitar
maxim in dala in dreptul grinzii metalice,este egal cu volumul eforturilor unitare de
compresiune,variabile,actionand pe latimea reala a dalei br.
bc=bv+bas+bad
bv=20+15+15=50cm
ηs=bas
li= 145
1800=0.08
li=L=18.00m
βs=0.95
α s=0.85
30
χd=bad
li=175.20
1800=0.09
βs=0.85
α s=0.75
a=max(bas;bad) a=max( 145; 175,2 )
basc =0.95×145=137.75cm
basr =0.85×145=123.25cm
badc =0.85×175.20=148.92cm
badc =0.75×175.20=131.40cm
bcc=137.75+148.92+50=336.67 cm
bcr=123.25+131.40+50=304.65cm
31
32
Verificarea eforturilor unitare normale din incarcari permanente pe sectiunea
compusa otel-beton
Determinarea caracteristicilor sectionale
Coeficient de echivalenta pentru incarcari de lunga durata:
ni=nφ=EO
Ebφ
E0= modul de elasticiateal OL din grinda metalica
Ebφ=Eb
1+1.1φcl
Ebφ-modul de deformatie al betonului pentru incarcacari de lunga durata
33
φcl-caracteristica curgerii lente a betonului
φcl=K b×K R×φ∞
Kb-coeficient in functie de grosimea fictiva bf
Lucrabilitatea betonului din dala:
b f=2 Ab
U a
× λ f
Ab-aria sectiunii dalei de beton
Ua-perimetrul sectiunii dalei in contact cu atmosfera
Ab=336.67×24=8080.08cm2
Ua=336.67+336.67=673.34cm
λ f=1.5
bf=2×8080.08
643.43 ×1.5= 36
Kb=1.0
Maturizare a betonului la 28 zile
KR=1.00
φ∞=3.0
φcl=1.00×1.00×3.00
Ebφ=81395.34daN/cm2
nφ=210000081395.34
=25.8
S=AO× yoi
34
So=35×2.0×(145.5−22 )+140×1.5×(145.5−2.0−140
2 )+60×3.5×3.52
=29917.5cm ³
Ao=35×2.0+140×1.5+60×3.5=490cm ²
490× yoi=29917.5↔ yo
i=61.05 cm
yos=84.45cm
I o=35×2³
12+35×2.0×(84.45−2
2 )+ 140³×1.512
+140×1.5×(84.45−2−145.52 )
2
+ 60×3.5³12
×(60−3.5−3.52 ) ²=1011226.19 cm ⁴
I b=336.67×24³
12=387843.84 cm ⁴
Ab=336.67×24=8080.08cm2
Ai=Ao+Ab
ηφ
=490+ 8080.0825.8
=803.18cm ²
So−oi =Ai×ao=803.18×ao
So−0i =
Ab
nφ(ao+ab )=8080.06
25.8×106=33197.22cm ³
ao=33197.22
803.18=41.33≈41cm
ab=64.67≈65cm
I i=I o+Ao×ao2+
I bnφ
+Ab×ab
2
nφ
=1011226.19+490×412+ 387843.8425.8
+8080.08×652
25.8=3173140.26cm4
σ oig =
M g
Ii× ( yoi+ao )= 23861304
3173141.26× (61.05+41 )=767.39daN /cm²
σ osg =
M g
Ii× ( yos−ao )= 23861304
3173140.26× (84.45−41 )=326.73daN /cm²
35
σ big =
M g
Ii× ( y os−ao )× 1
nφ
= 238613043173140.26
× (84.45−41 )× 125.8
=12.66daN /cm ²
σ big =
M g
Ii×(ab+
hd
2 )× 1nφ
= 238613043173140.26
× (65−12 )× 125.8
=15.55daN /cm ²
Verificarea eforturilor unitare normale din incarcari utile pe sectiunea compusa
otel-beton
Determinarea caracteristicilor sectionale
Coeficient de echivalenta pentru incarcari de scurta durata:
E0=2100000daN/cm2
Eb=350000daN/cm2
36
Ai=Ao+Ab
n=490+ 8080.08
6=1836.68cm²
So−oi =Ai×ao=1836.68×ao
So−0i =
Ab
n(ao+ab )=8080.08
6×106=142748.08cm ³
ao=142748.08
1836.68=77.72≈78 cm
ab=28.27≈28cm
I i=I o+Ao×ao2+
I bn
+Ab×ab
2
n=1011226.19+490×782+ 387843.84
6+8080.08×
282
6=5112823.95 cm4
σ oiu =
M u
I i× ( yoi+ao )= 21869100
5112823.95× (61.05+78 )=594.75daN /cm ²
σ osu =
M u
I i× ( yos−ao )= 21869100
5112823.95× (84.45−78 )=27.58daN /cm ²
σ biu =
M u
I i× ( yos−ao )× 1
n= 21869100
5112823.95× (84.45−78 )× 1
6=4.59daN /cm²
σ biu =
M g
Ii×(ab+
hd
2 )× 1nφ
= 218691005112823.95
× (28−12 )× 16=11.40daN /cm²
37
σ o i=767.39+594.75=1362.14daN /cm²≤σao=1600daN /cm ²
σ os=326.73+27.58=354.31daN /cm ²≤σao=1600daN /cm²
σ bi=12.66+4.59=17.25daN /cm²≤σab=120daN /cm ²
σ os=15.44+11.40=26.84 daN /cm ²≤σab=120daN /cm ²
Verificarea eforturilor unitare tangentiale din incarcari permanente pe sectiunea
compusa otel-beton
T g=53025.12daN
Ai=Ao+Ab
nφ
=490+ 7311.625.8
=773.39cm ²
38
Ab=304.65×24= 7311.6 cm2
So−oi =Ai×ao=773.39×ao
So−0i =
Ab
nφ(ao+ab )=7311.6
25.8×106=30039,9cm ³
ao=30030.0773.39
=38.84≈39cm
ab=67.15≈67cm
τ maxg =
T g×Smax
t i× Ii=53025.12×23586.23
1.5×3042280.88=274.06 daN /cm ²
Smax=7311.625.8
×67+35×2.00×(45−22 )+45×1.5×
452
=23586.23 cm ³
I b=304.65×24³
12=350956.8cm ⁴
I i=I o+Ao×ao2+
I bnφ
+Ab×ab
2
nφ
=1011226.19+490×392+ 350956.825.8
+7311.6×672
25.8=3042280.88c m4
39
Verificarea eforturilor unitare tangentiale din incarcari utile pe sectiunea compusa
otel-beton
T u=50619daN
Ai=Ao+Ab
n=490+ 7311.6
6=1708.6cm ²
Ab=304.65×24=7311.6 cm²
So−oi =Ai×ao=1708.6×ao
So−0i =
Ab
nφ(ao+ab )=7311.6
6×106=129171.6cm ³
ao=129171.6
1708.6=75.6≈76cm
ab=30.39≈30cm
τ maxu =
T u×Smax
t i×I i= 50619×
1.5×4996698.99=daN /cm ²
Smax=7311.6
6×30+35×2.00×(37−2
2 )+18×1.5×182
=41301.22cm ³
I b=304.65×24³
12=350956.8cm ⁴
I i=I o+Ao×ao2+
I bnφ
+Ab×ab
2
nφ
=1011226.19+490×762+ 350956.86
+7311.6×302
6=4996698.99cm4
40
τ rez=τmax g +τmax
u =274.06+250.53=520.59≤ τa=920 daN /cm ²
Verificarea deformatiilor din incovoiere
f g=M g×L ²
48× EO×IO= 23861304 ×1800²
48×2.1×106×1011226.19=0.75cm
f u=M u×L ²
48×EO× IO= 21869100×1800²
48×2.1×106×1011226.19=0.59cm
41
f u=0.59≤ f a=1
500L=3.6cm
f cs=f g+14f u=0.75+ 1
40.59=0.89cm
Verificarea eforturilor unitare normale din contractia betonului
ni=nc=EO
Ebc
= 2100000136718.75
=15.36
Ebc=
Eb
1+0.52φcl
= 3500001+0.52φcl
=136718.75
φcl=3
Ac=Ao+Ab
nc
=490+ 15391.6815.36
=1492.06 cm²
42
a0c=Ab
nc
×aAc
=15391.6815.36
×106
1492.06=71.18≈71cm
abc=34.81≈35cm
I c=I 0+A0×a0c2 +
I bnc
+Ab
nc
×abc2 =1011226.19+490×71²+387843.84
15.36+ 15391.68
115.36×35²=4734093.003cm ⁴
N c=εbc×Ebc× Ab=2×10−4×136718.75×15391.68=420866.25daN
ε bc=2×10−4-pentru dale turnate monolit
M c=N c×abc=420866.25×35=14730318.75daN ×cm
σ 0 ,infc =
−N c
Ac
+M c
I c× ( yo ,inf+aoc )=−420866.25
1492.06+ 14730318.75
4734093.003× (61.05+71 )=128.10daN /cm ²
σ0 ,¿=
−N c
Ac
−M c
I c׿ ¿
σ b ,infc =
N c
Ab
−N c
nc× Ac
−M c
nc×I c׿
σb ,¿=
N c
Ab
−Nc
nc× Ac
−M c
nc× I c× ¿¿
Verificarea eforturilor unitare normale din variatii de temperatura
In central de greutate al sectiunii de beton se considera forta axiala:
N t=±αt× Δt×Eb× Ab
α t-coeficient de dilatare termica liniara
Δt-diferenta de temperature dintre grinda metalica si dala de beton
43
Conform STAS 1545-89 α t=1.0×10−5 Δt=15° C
N t=±1.0×10−5×15×350000×15391.68=808063.2daN
M t=N t×abc=808063.2×35=28282212daN ×cm
σ 0 ,infΔ t =
−N t
Ac
+M t
I c× ( yo ,inf +aoc )=
−808063,21492.06
+ 282822124734093
× (61.05+71 )=462.68daN /cm²
σ0 ,¿=
−N t
A c
−M t
I c× ¿¿
σ b ,infΔ t =
N t
Ab
−N t
n× Ac
−M t
n× I c׿
σb ,¿=
N t
Ab
−N t
n×A c
−M t
n× I c
× ¿¿
Verificare:
Gruparea І fundamental:
σ o ,infІ=σ0 , infg +σo , inf
u +σo .infc =767.39+594.75+128.10=1490.24 daN /cm ²≤σaoІ
σ o , supІ=σ0 ,¿+σo ,¿+σo.¿=326.73+27.58−240.22=114.09 daN/cm ²≤σ
aoІ¿¿¿
σ b ,infІ=σb , infg +σb .inf
u +σ b ,infc =12.66+4.59+6.25
¿23.5daN /cm²≤σabІ
σ b ,supІ=σ b ,¿+σb .¿+σb,¿=15.44+ 11.40−0.54=26.3daN /cm² ≤σ
abІ¿¿¿
Gruparea ІІ fundamental suplimentată
σ o ,infІІ=σ 0.infІ+σ o ,infΔ t =1490.24+247.31=1737.55daN /cm ²≤σaoІІ
σ o , supІІ=σ0. supІ+σ o ,¿=114.09−621.92=−507.83 daN /cm ²≤σ aoІІ ¿
σ b ,infІІ=σb ,infІ+σ b ,infΔ t =23.5−51.15=−27.67 daN /cm ²≤σabІІ
σ b ,supІІ=σb , supІ+σ b ,¿=26.3−84.56=−58.26daN / cm²≤ σ abІІ ¿
44
σ aoІ=1600daN /cm ²
σ aoІІ=1800daN /cm ²
σ abІ=σabІІ=120daN /cm ²
Date centralizate
Eforturilor unitare normale din incarcari utile pe sectiunea compusa otel-beton
σ oi=1362.14daN /cm²≤σ ao=1600daN /cm ²
σ os=354.31daN /cm ²≤σao=1600daN /cm²
σ bi=17.25daN /cm ²≤σab=120daN /cm ²
σ os=26.84daN /cm ²≤σ ab=120daN /cm ²
Eforturilor unitare normale din contractia betonului
σ 0 ,infc =128.10daN /cm²
σ 0 ,¿=−240.22daN / cm²¿
σ b ,infc =6.25daN /cm²
σ b ,¿=−0.54daN / cm²¿
Eforturilor unitare normale din variatii de temperature
σ 0 ,infΔ t =462.68daN /cm ²
σ 0 ,¿=−621.92daN / cm²¿
σ b ,infΔ t =−51.15daN /cm²
45
σ b ,¿=−84.56daN /cm ²¿
Verificare:
Gruparea І fundamental:
σ o ,infІ=1490.24daN /cm²≤σ aoІ
σ o , supІ=114.09 daN /cm ²≤σaoІ
σ b ,infІ=23.5daN /cm ²≤σabІ
σ b ,supІ=26.3daN /cm²≤σ abІ
Gruparea ІІ fundamental suplimentată
σ o ,infІІ=1737.55daN /cm ²≤σaoІІ
σ o , supІІ=−507.83 daN /cm ²≤σaoІІ
σ b ,infІІ=−27.67daN /cm²≤σ abІІ
σ b ,supІІ=−58.26 daN /cm ²≤σabІІ
σ aoІ=1600daN /cm ²
σ aoІІ=1800daN /cm ²
σ abІ=σabІІ=120daN /cm ²
Verificarea eforturilor unitare echivalente
46
Încărcări permanente
47
Moment încovoietor
Ω1=3.86×5.625=21.71m ²
Ω2=3.86×12.375=44.76m ²
M xp=g× (Ω1+Ω2 )=5891.68×(21.71+47.76)=409295daNm
Forţa tăietoare
Ω1=5.625×0.32=1.18m ²
Ω2=0.68×12.375=8.41m ²
T xp=g× (Ω2−Ω1 )=5891.68×(8.41−1.8)=38944daN
48
Încărcări utile
A30
Moment încovoietor
MxA30=∑ (R×η )×Ψ= [Rs× (2.62+3.86 )+Rf ×1.89 ]×1.27
[12150× (2.62+3.86 )+6075×1.89 ]×1.27=114571.46daNm
Ψ=1+ 1537.5+18.00
=1.27
Forţa tăietoare
TxA30=∑ (R×η )×Ψ= [Rs× (0.68−0.22 )+Rf ×0.25 ]×1.27
[Rs× (0.68−0.22 )+Rf ×0.25 ]×1.27=9798.36dan
V80
49
MxV80=∑ (R×η )=[Rv× (3.03+3.86+3.48+3.11) ]=¿¿
[14100× (3.03+3.86+3.48+3.11) ]=190068daNm
TxV80=∑ (R×η )=[14100× (0.68+0.62+0.55−0.24 ) ]=22701daN
Încărcări din aglomeraţia cu oameni pe trotuare
50
A.O.T
Moment încovoietor
Ω1=3.86×5.625=21.71m ²
Ω2=3.86×12.375=47.76m ²
M xA . OT=P× (Ω1+Ω2 )=300×69.47=20841daNm
Forţa tăietoare
Ω1=5.625×0.32=1.8m ²
Ω2=0.68×12.375=841m ²
T xA ..O.T=P× (Ω2−Ω1 )=300×(8.41−1.8)=1983daN
Calculul eforturilor echivalente
51
Eforturi normale din încărcări permanente
σ 1p=M
I× y= 40929500
3173140.26×41=528.84daN /cm²
σ 2p=M
I× y= 40929500
3173140.26×104=1341.46daN /cm ²
σ 3p=M
I× y= 40929500
3173140.26×36.25=467.57daN /cm²
Eforturi normale din încărcări utile
M=(114571.46+190068+20841) =325480.46daN/cm2
σ 1u=M
I× y= 325480.46
5112823.95×3=19.09daN /cm ²
σ 2u=M
I× y= 325480.46
5112823.95×138.5=881.68daN /cm ²
σ 3u=M
I× y= 325480.46
5112823.95×36.25=230.76daN /cm ²
52
Eforturi tangenţiale din încărcări permanente:
τ1p=T ×S
I × t i=38944×25118.22
3042280.88×1.5=214.35daN /cm ²
τ 2p=T ×S
I × t i=38944×21948.75
3042280.88×1.5=187.30daN /cm ²
τ3p=T ×S
I × t i=38944×16954.92
3042280.88×1.5=144.69daN /cm²
τ1u=T ×S
I× ti=34482.36×41309.47
4996698.99×1.5=190.05daN /cm ²
τ 2u=T ×S
I× ti=34482.36×29452.5
4996698.99×1.5=135daN /cm²
τ3u=T ×S
I× ti=34482.36×21522.42
4996698.99×1.5=99.01daN /cm²
Verificare
permanente
σ 1−1echiv=√σ 1−12 +3 τ1−1
2 =646.14daN
σ 2−2echiv=√σ 2−22 +3 τ2−2
2 =1380.12daN
σ 3−3echiv=√σ3−32 +3 τ3−3
2 =530.12daN
utile
53
σ 1−1echiv=√σ 1−12 +3 τ1−1
2 =392.81daN
σ 2−2echiv=√σ 2−22 +3 τ2−2
2 =299.59daN
σ 3−3echiv=√σ3−32 +3 τ3−3
2 =224.37daN
Verificarea stabilităţii la voalare
x=5.625cm
A30
54
MxA30=∑ (R×η )×Ψ= [Rs× (1.04+2.39 )+Rf ×1.44 ]×1.27=¿¿
[Rs× (1.04+2.39 )+Rf ×1.44 ]×1.27=64036.57daNm
V80
MxV80=∑ (R×η )=[Rv× (3.04+3.87+3.49+3.12 ) ]=¿¿
[14100× (1.36+2.39+2.15+2.01 ) ]=111531daNm
55
M xg=5891.68×18.00
2×5.625−5891.68×5.625×
5.6252
=205058.08daNm
M xmax=M xV 80+M x
g=111531+205058.08=316589.08daNm
σ o .infu =M
I× ( y o ,inf+ao )= 31658908
5112823.95(61.05+78 )=861.00daN /cm ²
σo .¿=−M
I× ¿¿
σ o .infg =M
I× ( y o ,inf+ao )= 12719600
3173140.26(61.05+41 )=409.06daN /cm ²
σo .¿=−M
I× ¿¿
Din contracţia betonului
σ o .infc =128.10daN /cm²
σ o .¿=−240.22 daN / cm²¿
σ 0.inf=σ o .infu +σo . inf
g +σo .infc =861.00+409.06+128.10=1398,16 daN /cm ²
σ 0.¿=σo .¿+σo.¿+σ
o.¿=−39.93−174.17−240.22=−454.32 daN /cm² ¿
¿¿¿
56
τ=T p+T u
t i×hi
=38944+227011.5×140
=293.54daN /cm²
η=σ2
σ1
= 1398,16−454.32
=−3.07←1-compresiune şi întindere când întinderea este mai mare decât
compresiunea.
Stabilitatea la voalare a panoului considerat este asigurată dacă:
νv≤ν vad
νv=σ crcomp
√σ12+3 τ2
σ crcomp=√σ 1
2+3 τ2
1+η4
×σ 1
σ1cr √(3−η4
×σ1
σ1cr)
2
+( ττ cr
) ²
σ 1cr=kσ×σe
Pentru α=ab=2.25
140=1.60→kσ=23.9
σ e=¿ [(π2×E ) / 12×(1-µ2)]×(ti/b)= [(π2×2.1×106 ) / 12×(1-3.02)]×(1.5/140)=40463.93
daN/cm2
σ 1cr=Kσ×σe=23.9×404.63=9670.657 daN/cm2
σ 1cr=¿9670.657 daN/cm2
57
τ cr=kτ×σe
k τ=5.34+ 4
α2=5.34+ 4
1.62=7.84
τ cr=3172.29daN
σ crcomp=√−454.32²+3×293.542
1−34
×−454.329670.657 √( 3+3
4×
−454.329670.657 )
2
+( 293.543172.29
) ²
= 681.83−0.5×−0.046×0.116
=3246.80daN
νv=σcrcomp
√σ1 ²+3 τ2= 3246.80
√−454.32²+3×293.54²=4.76
νv¿ νva=1.32
Calculul contravântuirilor
58
hw=391.23cm
p=150 daN /cm ²
pw=hw× p=3.9123×150=598.50daN
α=arctg4.752.25
=62.71
59
60
1.
0.56218.00
=x1
15.75→x1=0.491
Ω1=18.00×0.491
2=4.425m ²
D0 ' '−1❑=−D 0' '−1'=pw×Ω1=±586.845×4.425=±2596.78daN
2. 0.56218.00
=x2
13.5→x2=0.421
Ω2=15.43×0.42
2=3.24 m²
D1 ' '❑−2=−D¿❑×Ω2=±586.845×3.24=±1901.55daN ¿
3. 0.56218.00
=x3
11.25→x3=0.351
Ω3=12.85×0.351
2=2.256 m ²
D2' '−3=−D2' '−3 '❑❑=± pw×Ω3=±586.845×2.256=±1324.468daN
4. 0.56218.00
=x 4
9.00→x4=0.281
Ω 4=10.29×0.281
2=1.44cm ²
D3 ' '❑−4=−D3' '−4❑❑=± pw×Ω4=±586.845×1.44=±848.428daN
Efortul in fiecare bara are semn dublu dupa cum bate vantul intr-un sens sau altul,
transversal podului.
Dimensionarea şi verificarea contravântuirilor
61
Lungimea diagonalei:ld=√4750²+2250²=5255.94mm
Se alege ţeavă rotundă cu diamentrul D=100mm si d=80mm
α= dD
=0.8
Anet=π4
(D2−d2)=π4
(1002−802)=2827mm ²
Abrut=Anet−2t (t+1 )=2827.43−2×10 (10+1 )=2607.43mm2
I=π ×D 4
64(1−α 4 )=2898119.22cm ⁴
W=π ×D3
32( 1−α 4 )=57962.38cm3
i=D4
√1+α 2=32cm
Verificarea eforturilor unitare maxime
62
σ max=D0 ' '−1❑=−D 0' '−1'❑
Anet
=25967.82827.43
=9.18≤σaІІ=270 N /mm ²
Dimensionarea prinderii contravântuirilor de gusee
amin≤as≤amax
amin=3mm
amax=0.7×tmin=0.7×10=7mm
Impunem as=5mm
4 ×5×lc×160=25967.8→lc=8.11mm
ls=lc+2×as=18.11mm
Se adoptă o lungime a sudurii de 10mm.
Alegerea şi verificarea aparatelor de reazem
Determinarea reacţiunilor pentru un aparat de reazem
1.Reacţiuni din încărcări verticale
Reacţiuni din încărcări utile
Convoi A30
RA 30V =[12150 (1.00+0.91 )+6075×0.58 ]×1.27=33947.1daN
Convoi V80
63
RV 80V =14100(1.00+0.93+0.87+0.80)=50760daN
Reacţiunea din încărcările permanente:
RpV=5891.68×18.00
2=53025.12daN
Reacţiunea din aglomeraţia oamenilor pe trotuare:
RA .O.TV =300×18.00
2=2700daN
2.Reacţiuni din încărcări orizontale
Din acţiunea vântului asupra suprastructurii
Rotr=pw×L
4=586.84×18.00
4=2640.78daN
Reacţiunea din acţiunea indirectă a forţei de frânare
Rolong=F2
=2702
=135 KN
F=0.9×P×B
P-greutatea autocamionului convoiului de calcul
B=n2
n-nr max de benzi de circulatie
64
n-numărul maxim de benzi de circulaţie
F=0.9×300×1=270 KN
R vtotalІ=RPV+RV 80
V +R A.O .TV =53025.12+50760+2700=106485.12daN=1064.85 KN
R vtotalІІ=RPV+RV 80
V =53025.12+50760=103785.12daN=1037.85 KN
Conform STAS 4031-77 se alege tipul de reazem III A.
Verificarea presiunii pe cuzinet
Rv+0.295× Rotr
B+3.93 Rol
218.4=
1064.85+ 0.295×26.40784.75
+3.93×135
218.4=7.31 N /mm ²<σa=10N /mm ²
Presiunea de contact a rulourilor
37.65×√m(Rv+ 0.23 RotrB )
37.65×√0.095(1064.85+0.23×26.40784.75 )=¿378.90¿
0.5+0.0025×L=0.05+0.0025×18.00=0.095
m-coeficientul de excentricitate
Deplasarea maximă Δc=0.75×L=0.75×18.00=13.5mm
Măsuratoarea materialului metalic din tablier
65
66
PiesaDenumirea
piesei
Dimensiuni
(mm)
Greutate
(kg)
Piese
aseme
nea
Greutate
totală
(kg)
Calitate
material
P1
Talpa
superioara
grinda
principala
350x20x18600 1022.07 2 2044.17OLT 37
4k
P2Inima grinda
pricipala
1400x15x18600 3066.21 2 6132.42OLT 37
4k
P3
Talpa
inferoara
grinda
principala
600x35x18600 3066.21 2 6132.42OLT 37
4k
P4
Ţeava rotundă
pt
contravântuiri
100x10x4300 95.44 9 858.96 OLT 37
P5
Ţeavă rotundă
pt
contravântuiri
100x10x4050 247.2 7 1730.43 OLT 37
P6
Teava rotunda
pentru
contravantuiri
100x10x4748 104.36 7 730.52 OL 37
P9
Teava rotunda
pentru
contravantuiri
100x10x2739 167.18 16 2674.89 OL 37
P8
Teava
rotunda
pentru
contravantuiri
100x10x2139 48.67 16 778.72 OL 37
Rigidizari
Caiet de sarcini.Confecţii metalice
1. Prevederi generale
Prezentul capitol conţine prevederi tehnice generale pentru execuţia în uzină şi pe
şantier a subansamblelor, ansamblelor şi a suprastructurilor metalice de poduri rutiere în
alcătuirea constructivă si schemele statice următoare:
grinzi cu zăbrele cu platelaj de beton sau ortotrop, simplu rezemat sau
continue;
grinzi cu inima plină cu platelaj de beton sau ortotrop, simplu rezemate,
grinzi continue, cadre şi arce.
Prevederile din acest capitol se pot aplica parţial şi la structuri special ca poduri
suspendate sau hobanate pentru execuţia unor elemente. Totuşi, pentru aceste structuri se
vor elabora caiete de sarcini speciale.
La fiecare lucrare în parte având suprastructură metalică se va descrie soluţia
constructivă, schema statică şi tehnologia adoptată, elaborându-se un caiet de sarcini
conţinând prevederi tehnice speciale pentru lucrarea respectivă.
În afara prevederilor din acest capitol la proiectarea, execuţia şi recepţia
suprastructurilor metalice de poduri se vor respecta şi următoarele standarde:
SR 1911-1997-,,Poduri metalice de cale ferată. Prescripţii de proiectare’’
SRAS 1844-75-,,Poduri metalice de şosea. Prescripţii de proiectare’’
STAS 3461-83-,,Poduri de cale ferată şi şosea. Suprastructuri nituite.
Prescripţii de execuţie’’
STAS 9407-75-,,Poduri metalice de cale ferată şi şosea. Suprastructuri
sudate. Prescripţii de execuţie.’’
STAS 8542-79-,,Alegerea oţelurilor pentru construcţii metalice’’
STAS 12187-88-,,Table groase din oţel pentru elemente principale ale
podurilor şi viaductelor’’
67
SREN 29692-1999-,,Sudarea cu arc electric cu electrod învelit, sudarea cu
arc electric în mediu de gaz protector şi sudarea cu gaze prin topire.
Pregătirea pieselor de îmbinat’’
STAS 6662-,,Îmbinări sudate. Formele şi dimensiunile rosturilor la
sudarea manuală cu arc electric şi cu gaze’’
2. Materiale
2.1.Oţeluri pentru elemente de construcţie
În execuţia elementelor pentru suprastructurile metalice ale podurilor rutiere se pot
folosi următoarele tipuri de oţeluri:
OL 37 si OL 52 EP conform STAS 12187-88;
OL 37 si OL 52 conform STAS 500/1-89 si STAS 500/2-80;
OCS 1, OCS 2 si OCS 3 conform SREN 10113-1/1995;
OT 50 conform STAS 880-88;
OLC 35 N conform 880-88.
La alegerea tipurilor de oţel se va ţine seama de precizările din tabelele nr. 1 si 2 din SR
1911-1997 precum si de prevederile STAS R 8542-70.
Folosirea altor tipuri de oţeluri decât cele precizate in SR 1911-97 se poate face dacă
acestea corespund condiţiilor prevăzute în standardele de produs menţionate , cu privire
la:
compozitia chimică;
caracteristici mecanice;
comportarea la sudare.
In lipsa unei corespondenţe , folosirea materialelor poate fi admisă numai pe
baza unui aviz emis de către un institut de specialitate şi cu acordul beneficiarului.
Se admite folosirea în alcătuirea aceleiasi structuri cât şi în alcătuirea aceluiaşi
element , a oţelurilor de mărci şi clase de calitate diferite dar cu respectarea condiţiilor
menţionate în caietul de sarcini cu prescripţii speciale.
68
La alegerea mărcilor de oţeluri în afara criteriilor de ordin tehnic şi economic se
va ţine seama de clasa de calitate şi de gradul de dezoxidare , în vederea garantării
elementelor contra ruperii fragile , temperaturilor minine de exploatare a podurilor
considerându-se -30°C.
Tablele din oţel OL 52-EP, cu grosimi de 10-15 mm, folosite la elementele
principale de rezistenţă vor fi controlate US conform prevederilor din STAS 12187-88
pct.2.7.
a. Îmbinări sudate
Forma prelucrării muchiilor în vederea sudării se va alege în funcţie de tipul
îmbinării prevăzute şi de grosimea pieselor sudate .
Geometria rosturilor (unghi, mărimea muchiei teşite, deschiderea rostului,etc.) la
toate tipurile de îmbinări cu pătrundere se vor stabili de uzină pe baza procedeelor de
sudare omologate, tipul de sudură folosit la execuţia cusăturilor fiind prevăzut în desenele
de detalii.
Asamblarea pieselor în vederea sudării se va face conform STAS 9407-75.pct.4.3, în
dispozitive special de asamblare – sudare, ce vor fi proiectate de uzina constructoare pe
baza procedeelor tehnologice şi a SDV-urilor întocmite.
Subansamblele se vor suda în hală, la temperaturi de minim -5°C , iar zonele
respective de lucru trebuie să fie lipsite de influenţa curenţilor de aer.
Dispozitivele de asamblare –sudarea trebuie să asigure aplicarea procedeelor
tehnlogice deformarea liberă a pieselor în timpul sudării,precum si respectarea , in limitele
toleranţelor admise , a dimensiunilor subansamblelor din desenele de execuţie , care sunt
cele finale după sudare.
Sudurile provizorii de prindere de piese a unor dispozitive ajutătoare asamblărilor,
maniplărilor sau pentru montaj vor fi în număr cât mai redus.Înlăturarea sudurilor
provizorii de prindere se va face prin tăiere cu flacăra , cu dalta penumatică manual sau cu
procedeul cu arc-aer urmată de polizarea la nivelul laminatului.
69
Eventualele mici goluri în piese se vor curăţa şi se vor încărca cu sudură şi se vor
poliza la nivelul feţei laminatului.Poziţia, grosimea şi lungimea cusăturilor provizorii de
prindere(hafturi) vor fi precizate in procesele tehnologice de execuţie, ţinând seama de
marca oţelului folosit în piesele ce se sudează.
Electrozii cu care se execută cusăturile de prindere vor fi aceeaşi marcă cu cei care se
folosesc la executarea cusăturilor.Folosirea acestora se va face în aceleaşi condiţii cu
electrozii definitivi.
Sudurile provizorii se vor executa numai de către sudori autorizaţi, instruiţi special
pentru acest fel de sudură.
Sudarea subansamblelor se va face liber sau în dispozitive de sudare sau sudare-
asamblare.
Dispozitivele trebuie să fie astfel proiectate încât să asigure posibilitatea ca
majoritatea cusăturilor de colţ să fie executate în jgheab , iar cusăturile cap la cap să fie
executate pe cât posibil în poziţie orizontală.
Sudarea se va executa respectând procesele tehnologice întocmite şi avizate conform
pct.3.Arcul electric va fi amorisat numai în rosturi sau pe placate special de amorsare.
La operaţiile de sudare , hafturile se vor tăia polizându-se locul lor, se vor topi parţial
sau se vor îngloba în cusăturile respective, după cum este prevăzut în procesul tehnologic
de sudare.La înglobarea lor prin sudură , în cusături se va asigura o legătură perfectă între
ele şi restul materialului depus ulterior.
La sudarea în mai multe straturi suprafaţa stratului anterior va fi curată de zgură ,
după care va fi examinată de către sudor cu ochiul liber şi cu lupa.
Nu se admit fisuri .Dacă se constata fisuri ,sudorul va anunţa maistrul sau inginerul
sudor pentru stabilirea măsurilor de remediere.
Craterele neumplute se vor îndepărta prin curăţare,polizare şi resudare.
Cusăturile cap la cap şi de colţ se execută obligatoriu cu resudarea rădăcinii atunci
când pe planurile de execuţie nu este prevăzut altfel.
Inaintea resudării rădăcinii ,aceasta va fi curăţată prin crăiţuire cu dalta pneumatica
sau cu procedeul arc-aer după care locul curăţat se va poliza până la luciu metalic.
70
De asemenea, înainte de începerea resudării rădăcinii sudorul va verifica cu ochiul
liber şi cu lupa ca în rostul ce se sudează să nu existe fisuri , lipsa de topire sau alte
defecte vizibile neadmise , în situaţii incerte făcându-se verificarea cu lichid penetrant.
Sudurile cap la cap se vor efectua obligatoriu cu placuţe terminale. Sudurile cap la
cap din zonele întinse se vor prelucra obligatoriu prin polizare.
După sudare, cusăturile se vor prelucra conform indicaţiilor din proiect, din fişele
tehnologice şi din STAS 9407-75,pct.4.6.1-4.6.3.
Verificarea calităţii sudurilor se va face pentru cordoane precizate de proiectant prin
procedee precizate în planşele de execuţie.
b. Îmbinări cu şuruburi păsuite
Şuruburile folosite pentru îmbinarea elementelor metalice sunt şuruburi din categoria
de execuţie ,,precisă’’ cu grupa de caracteristici mecanice 4.6 conform STAS 2700/3-89.
Şuruburile păsuite se montează în găuri cu diamentru mai mare decât cel al
şuruburilor cu 0.3mm.
Partea filetată a şuruburilor nu trebuie să pătrundă în interiorul găurilor în acest scop
se folosesc şaibe sub piuliţe.
În cazul în care coaxialitatea găurilor din piesele îmbinate cu şuruburi nu se poate
obţine prin găurirea separată a pieselor, se realizează iniţial găuri în piese cu diametrul cu
cca 2-3mm mai mic decât cel nominal , găurirea la diametrul iniţial realizându-se după
fixarea pieselor în îmbinare cu ajutorul dornurilor si şuruburilor provizorii
Strângerea şurubului se face cu chei fixe astfel încât momentul de strângere la cheie
să fie de cca 5daNm pentru diametre (20-30)mm (eforturi unitare de intindere de cca 200-
300daN/cm²).
Suprafeţele pieselor care nu au contact vor fi vopsite înainte montarea pieselor cu două
straturi de miniu de plumb(se vopsesc şi suprafeţele în contact ale pieselor).
Şuruburile se montează cu şaiba plată poziţionată numai sub piuliţă.
71
La execuţia îmbinărilor cu şuruburi va fi respectat SR 1911-98 ,, Poduri metalice de
cale ferată.Prescripţii de proiectare ‘’.
2.4.Alte prvederi privind materialele
Atât materialele de bază cât şi cele de adaos, precum şi mijloacele de îmbinare (nituri,
suruburi sau SIR) vor fi însoţite de certificatele de calitate şi vor fi marcate de către
furnizor.
Întreprinderea de uzinare va verifica de corespondenţa dintre datele cuprinse în
certificatele de calitate cu cele prevăzute în standardele de produs.
De asemenea, întreprinderea de uzinare va verifica la fiecare 200 tone (pentru lucrări
cu un consum de oţel sub 500 tone) aprovizionarea , calitatea acestora prin încercări
mecanice şi analiza chimică conform STAS 9407-75 PCT 3.1.2.3 şi STAS 2015/1-83 si
STAS 2015/2-85.
Rezultatele determinărilor vor corespunde şi standardelor 500/1-89 , 500/2-80 şi STAS
12187-88.
Dacă rezulatele probelor mecanice şi chimice sunt corespunzătoare ,verificarea se face
la fiecare laminat, din şarja din care s-au prelevat probe,îndepărtându-se cele cu calităţi
necorespunzătoare.
Materialele de adaos (electrozi şi sarmă pentru sudare) utilizate vor corespunde
prevederile STAS 1125/1-91 si STAS 1126-87.Acestea se vor preciza şi în tehnologia de
sudare.
Procesul tehnologic de execuţie în uzină se va stabili de către uzina constructoare pe
baza tehnologiilor de sudare omologate şi va fi acceptat de beneficiar.
Omologarea procedeelor de sudare ,ca metodologie,se va face conform STAS 11400-
89, iar criteriile de acceptabilitate vor fi conform STAS 9407-75.
72
Elementele,subansamblele şi ansamblele suprastructurii metalice sudate se vor executa
numai cu sudori autorizaţi.Autorizarea sudorilor se va face conform prevederilor din
STAS 9532/1,3-74 şi prescripţiilor tehnice ISCIR CROMATOGRAFIE 9-84 şi în
conformitate cu ,,Programul de autorizare a sudorilor pentru lucrări care se xecută sub
supravegherea Registrului Naval Roman’’.
Toate reperele suprastructurii se vor curăţi de tunder în uzină prin aplicare sau sablare ,
înainte de operaţiile de debitare şi vopsire. Protecţia anticorozivă a subansamblelor şi
ansamblelor livrate de uzină se va face cu un grund pasivant a cărei reţetă se va preciza în
proiect sau în caietul de sarcini speciale, sau prin colaborare cu uzina.
3. Parapeţi
Parapeţii pot fi pietonali , direcţionali sau cu rol dublu. Realizarea lor se va face in
conformitate cu proiectul.
Parapeţii din oţel se vor proteja prin vopsire , calitatea şi culoarea vopselei fiind
aprobate de beneficiar.
4. Bordurile de trotuar
Bordurile pentru trotuar vor fi din elemente prefabricate de beton sau din piatră.
Calitatea betonului sau a pietrei , modul de tratare a suparafeţei şi dimensiunile se
vor preciza prin proiect.Montarea bordurilor se va face cu respectarea profilului în lung şi
transversal al căii.
Bordurile prefabricate de beton se vor realiza cu beton cu clasa minim 40 realizat cu
ciment I 42.5 având grad de impermeabilitate minim P8 şi va rezista la cel putin 150
cicluri de îngheţ-dezgheţ.
5.Dispozitii finale
Documentaţia tehnică a suprastructurii metalice va fi verificată de uzina.În cazul în
care se vor constata neconcordanţe ,omisiuni sau dispoziţii constructive a căror realizate
73
este dificilă, uzina va semnala aceasta beneficiarului şi proiectantului în vederea măsurilor
ce se impun.
Nu sunt admise nici un fel de modificări de alcătuire constructivă fără avizul
proiectantului şi al beneficiarului.Uzina poate face propuneri de modificări privind
alcătuirea constructive,când acestea conduc la uşurarea execuţiei şi îmbunătăţirea calităţii
îmbinărilor.
Înainte de începerea montajului pe şantier se va face o măsuratoare exactă a
distanţelor dintre axele de rezemare de pe infrastructuri , în vederea corectării eventualelor
abateri de la proiect.
După asamblare şi montaj zonele de tablier având protecţia de miniu de plumb
degradată, se vor vopsi de către antreprenor.Apoi se vor aplica două straturi de vopsea de
baza de ulei a carei culoare şi indicativ se va preciza în proiect şi caietul de sarcini şi va fi
probată de beneficiar.
Supravegherea calităţii lucrărilor , a modului de aplicare şi respectarea tehnologiilor de
execuţie, a procedeelor de sudare omologate, a normelor si standardelor in vigoare cat si a
prevederilor din caietul de sarcini se va face de catre reprezentanti ai beneficiarului.
74
Bibliografie
1. Jantea, C. – Poduri metalice, Alcătuire şi calcul, Iaşi, Casa de editură Venus, 19962. Jantea, C. – Poduri metalice, Alcătuirea şi calculul îmbinărilor, Iaşi, Ed. Societăţii
Academice “Matei-Teiu Botez”, 20083. Ionescu C., Radu, P.I., Negoescu E. –Poduri din beton armat, Bucureşti, Ed.
Didactică şi Pedagogică, 19814. Muhlbacher, R., Bucă I. – Poduri Metallice-Exemple de proiectare, Bucureşti, Ed.
Didactică şi Pedagogică, 19815. STAS 1844-75 -Poduri metalice de şosea. Prescripţii de proiectare6. STAS 4031-77 -Poduri metalice de cale ferată şi şosea. Aparate de reazem din oţel
turnat. Condiţii tehnice de execuţie şi montaj.7. STAS 5626-92 -Poduri. Terminologie8. STAS 9407-75 6/81 -Poduri metalice de cale ferată şi şosea. Suprastructuri sudate.
Prescripţii de execuţie.9. Note de curs –Prof. Dr. Ing. Jantea C.
75
76
Recommended