INTRODUCCIONINTRODUCCION
El desarrollo de este trabajo está basado en temas de interés
para el estudio de la resistencia de materiales, tomando como base los
esfuerzos y las deformaciones para su análisis, estos son básicos para
el entendimiento de los temas a tratar.
En esta investigación trataremos los siguientes temas: La
transformación de esfuerzos y deformaciones en el estado plano,
esfuerzos que ocurren en recipientes de presión de pared delgada, el
uso del círculo de Mohr para la solución de problemas que implican
transformación de esfuerzo plano, esfuerzos principales, esfuerzos
cortantes máximos, entre otros aspectos.
En las transformaciones de deformación plana veremos las
deformaciones en planos, ya sea xy, yz, xz. Existen deformaciones
tridimensionales, pero el estudio de las mismas requiere
conocimientos más profundos de la materia, que al nivel estudiado no
ha sido analizado. En este tema vemos como existen deformaciones
que no ocurren en los planos ya conocidos, y en tal caso es necesario
llevarlos(a través de fórmulas) a un plano conocido, para su fácil
manejo.
Como tema de finalización, Las Rosetas de Deformación, que
pretendemos, con un breve desarrollo, explicar su análisis, y que tan
beneficioso puede ser para la práctica en la vida diaria.
TRANSFORMACIÓN DEL ESFUERZO PLANOTRANSFORMACIÓN DEL ESFUERZO PLANO
Desde el punto de vista del material, las características propias determinan si es más resistente a las cargas normales o a las cargas cortantes, de aquí nace la importancia de transformar un estado de tensiones general en otro particular que puede ser más desfavorable para un material.
Se considera un trozo plano y un cambio de ejes coordenados rotando el sistema original en un ángulo .
El estado de esfuerzos cambia a otro equivalente x’ y’ x’y’ que deben calcularse en base a los esfuerzos originales. Tomando un trozo de elemento plano se tiene que :
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Para poder hacer suma de fuerzas y equilibrar este elemento, es necesario multiplicar cada esfuerzo por el área en la que se aplican para obtener las fuerzas involucradas. Considerando que los esfuerzos incógnitos se aplican en una área ‘da’. Se tiene que este trozo de cuña tiene un área basal ‘da cos ’ y un área lateral ‘da sen ’
Suma de fuerzas en la dirección x’ :
x’ da = x da cos cos + y da sen sen + xy da cos sen + xy sen cos
x’ = x sen2 + y cos2 + 2 xy cos sen
x’ = ( x + y )/2 + ( x - y )/2 (cos 2) + xy (sen 2)
Suma de fuerzas en la dirección y’ :
x’y’ da = y da cos sen - xy da sen sen + xy cos cos - x da sen cos
x’y’ = y cos sen - xy sen2 + xy cos2- x sen cos
x’y’ = xy (cos 2) - ( x - y )/2 (sen 2)
Con estas expresiones es posible calcular cualquier estado de esfuerzo equivalente a partir de un estado inicial. La siguiente aplicación permite calcular estos valores automáticamente. Compruebe los resultados que se obtienen.
ESFUERZOS PRINCIPALESESFUERZOS PRINCIPALES
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Siempre es importante obtener los valores máximos de los esfuerzos tanto los normales como los de corte para compararlos con los valores admisibles del material que se está evaluando.
El esfuerzo normal máximo se deduce derivando x’ con respecto al ángulo :
dx’ /d = 0 = - ( x - y ) (sen 2) + 2 xy (cos 2)
tan 2 = 2 xy / ( x - y )
La solución de esta ecuación son dos ángulos que valen : y + 90
Al evaluar usando estos valores para el ángulo se obtienen los esfuerzos normales máximo ( 1) y mínimo (2). Es importante destacar que si se iguala x’y’ = 0 se obtiene la misma expresión que la derivada, esto implica que cuando el elemento se rota para encontrar los esfuerzos principales (1 y 2) se produce que el esfuerzo cortante vale cero.
En definitiva :
1 , 2 = ( x + y ) / 2 + / -
El esfuerzo cortante máximo se obtiene de forma similar, derivando la expresión correspondiente con respecto al ángulo .
dtx’y’ / d = 0 = -2 xy (sen 2) - ( x - y ) (cos 2)
tan 2 = - ( x - y ) / 2 xy
Esta expresión nos entrega el ángulo para el cual se producen los esfuerzos cortantes máximos, queda en definitiva :
1 y 2 = + / -
ESFUERZOS CORTANTES MÁXIMOSESFUERZOS CORTANTES MÁXIMOS
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El esfuerzo cortante máximo difiere del esfuerzo cortante mínimo solo en signo, como muestran las formulas explicadas el tema Esfuerzo s Principales. Además, puesto que las dos raíces de la ecuación tan 2 = - ( x - y ) / 2 xy
sitúan el plano a 90°, este resultado significa también que son iguales los valores numéricos de los esfuerzos cortantes en planos mutuamente perpendiculares.
En esta deducción, la diferencia de signo de los dos esfuerzos cortantes surgen de la convención para localizar los planos en que actúan estos esfuerzos. Desde el punto de vista físico dichos signos carecen de significado, por esta razón al mayor esfuerzo cortante, independientemente de su signo, se llama esfuerzo cortante máximo.
El sentido definido del esfuerzo cortante siempre se puede determinar por la sustitución directa de la raíz particular de en la ecuación
x’y’ = xy (cos 2) - ( x - y )/2 (sen 2)
un esfuerzo cortante positivo indica que este actúa en el sentido supuesto y viceversa. La determinación del esfuerzo cortante máximo es de mayor importancia para materiales de baja resistencia al corte.
A diferencia de los esfuerzos principales cuyos planos no ocurren esfuerzos cortantes, los esfuerzos cortantes máximos actúan en planos que usualmente no están libres de esfuerzos normales. La situación de de la ecuación
tan 2 = - ( x - y ) / 2 xy
en la
x’ = ( x + y )/2 + ( x - y )/2 (cos 2) + xy (sen 2)
muestra que los esfuerzos normales que actúan en los planos de los esfuerzos cortantes máximos son
=( x + y )/2por consiguiente, el esfuerzo normal actúa simultáneamente con el esfuerzo cortante máximo a menos que se anule x + y.
Si x y y de la ecuación 1 y 2 = + / - son esfuerzos principales, xy es cero y la ecuación se simplifica en
max=( x - y )/2
CIRCULO DE MOHR PARA ESFUERZO.CIRCULO DE MOHR PARA ESFUERZO.
Las ecuaciones desarrolladas en los puntos anteriores pueden rescribirse para formar una ecuación de circunferencia :
Se tiene que :
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x’ = ( x + y )/2 + (( x - y )/2 (cos 2)) + xy (sen 2)
x’y’ = xy (cos 2) - (( x - y )/2 ) (sen 2)
La primera ecuación se acomoda de la siguiente forma :
x’ - ( x + y )/2 = (( x - y )/2 (cos 2)) + xy (sen 2)
Elevando al cuadrado se tiene :(x’ - (x + y)/2)2 =(x - y)2/4 (cos 2)2 + (x - y) (cos 2) xy (sen 2) + xy
2 (sen 2)2
Elevando al cuadrado la segunda ecuación se tiene :
x’y’2 = xy
2 (cos 2)2 - xy (cos 2) (x - y) (sen 2) + (x - y)2/4 (sen 2)2
Sumando ambas expresiones :
(x’ - ( x + y )/2)2 + x’y’2 = xy
2 + (( x - y )2/2)2
Los esfuerzos originales son datos, y por lo tanto constantes del problema, se tiene entonces :
xy2 + (( x - y )2/2)2 = b2
( x + y )/2 = a
Rescribiendo queda :
(x’ - a)2 + x’y’2 = b2
Si los ejes son :
x = x’
y = x’y’
Tenemos :
( x - a )2 + y2 = b2
Que representa a una circunferencia con centro en x = a ; y = 0 con un radio r = b. Esta circunferencia se denomina Círculo de Mohr (Otto Mohr 1895) que en definitiva tiene las siguientes características :Centro en : x = ( x + y )/2 ; y = 0Radio de : r2 = xy
2 + (( x - y )2/2)2
La figura siguiente muestra el círculo de Mohr creado a partir de un problema :
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ESFUERZOS EN RECIPIENTES DE PRESION DE PAREDESFUERZOS EN RECIPIENTES DE PRESION DE PARED
DELGADADELGADA
Los recipientes de pared delgada constituyen una aplicación
importante del análisis de esfuerzo plano. Como sus paredes oponen
poca resistencia a la flexión, puede suponerse que las fuerzas internas
ejercidas sobre una parte de la pared son tangentes a la superficie del
recipiente. El análisis de esfuerzos en recipientes de pared delgada se
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limitará a los dos tipos que se encuentran con mayor frecuencia:
recipientes cilíndricos y esféricos.
Considerando recipiente cilíndrico de radio interior r y espesor de
pared t, que contiene un fluido a presión Se van a determinar los
esfuerzos ejercidos sobre un pequeño elemento de pared con lados
respectivamente paralelos y perpendiculares al eje del cilindro. Debido
a la simetría axial del recipiente y de su contenido, no se ejercen
esfuerzos cortantes sobre el elemento.
Los esfuerzos 1 y 2 mostrados en la figura son por tanto
esfuerzos principales. El esfuerzo 1 se conoce como esfuerzo de
costilla y se presenta en los aros de los barriles de madera. El esfuerzo
2 es el esfuerzo longitudinal.
Para determinar los esfuerzos de costilla se retira una porción del
recipiente y su contenido limitado por el plano xy y por dos planos
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paralelos al plano yz con una distancia θX de separación entre ellos.
Se aclara que p es la presión manométrica del fluido.
La resultante de las fuerzas internas es igual al producto de y
del área transversal 2tx. Con la ecuación de sumatoria de fuerza en z
se concluye que para el esfuerzo de costilla:
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Con el propósito de determinar el esfuerzo longitudinal 2,
haremos un corte perpendicular al eje x y se considerará el cuerpo
libre que consta de la parte del recipiente y de su contenido a la
izquierda de la sección. Tomando en cuenta las fórmulas del área y
longitud del cilindro y la sumatoria de fuerzas en z, finalmente se
concluiría que: 2 = pr / 2t
El esfuerzo en la costilla es el doble del esfuerzo longitudinal.
Luego se dibuja el Círculo de Mohr y se llega a que:
max(en el plano)= ½ 2= pr / 4t
Este esfuerzo corresponde a los puntos D y E y se ejerce sobre
un elemento obtenido mediante la rotación de 45° del elemento
original de dicha figura, dentro del plano tangente a la superficie del
recipiente. EL esfuerzo cortante máximo en la pared del recipiente es
mayor. Es igual al radio del círculo de diámetro OA y corresponde a
una rotación de 45° alrededor de un eje longitudinal y fuera del plano
del esfuerzo.
Considerando ahora un recipiente esférico, de radio interior r y
espesor de pared t, que contiene un fluido bajo presión manométrica
p. Haciendo un corte por el centro del recipiente determinamos el valor
del esfuerzo.
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Así concluye que, para un recipiente
1 = 2 = pr / 2t
Ya que los esfuerzos principales 1 y 2 son iguales, el circulo de
Mohr para la transformación de esfuerzos, dentro del plano tangente a
la superficie del recipiente, se reduce a un punto. El esfuerzo normal
en el plano es constante y que el esfuerzo máximo en el plano es
cero. Podemos concluir
max= ½ 1 = pr / 4t
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TRANSFORMACION DE DEFORMACION PLANATRANSFORMACION DE DEFORMACION PLANA
En este tema se ha de analizar las transformaciones de la deformación
cuando los ejes coordenados giran. Este análisis se limitará a estados de
deformación plana, es decir, a situaciones en donde las deformaciones del
material tienen lugar dentro de planos paralelos y son las mismas en cada uno
de estos planos. Si se escoge el eje z (ver figura I) perpendicular a los planos en
los cuales la deformación tiene lugar, tenemos Ez = 'Yzx = 'Yzy = 0, las únicas
componentes de deformación que restan son Ex, Ey y 'Yxy. Tal situación ocurre
en una placa sometida a cargas uniformemente distribuidas a lo largo de sus
bordes y que este impedida para expandirse o contraerse lateralmente
mediante soportes fijos, rígidos y lisos (ver figura I). También se encontraran en
una barra de longitud infinita sometida, en sus lados, a cargas uniformemente
distribuidas ya que, por razones de simetría, los elementos situados en un plano
transversal no pueden salirse de el. Este modelo idealizado muestra que en el
caso real de una barra larga sometida a cargas transversales uniformemente
distribuidas (ver figura II), existe un estado de esfuerzo plano en cualquier
sección transversal que no este localizada demasiado cerca de uno de los
extremos de la barra.
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figura I figura II
figura III
Supóngase que existe un estado de esfuerzo plano en el punto Q (z =
'Yzx = 'Yz = 0), definido por las Componentes de deformación Ez, Ey y 'Yxy
asociadas Con los ejes x y y. Esto significa que un elemento cuadrado de
centro Q, con lados de longitud ∆s respectivamente paralelos a los ejes x y y,
se transforma en un paralelogramo con lados de longitud ∆s (1 +Ex) y ∆s (1
+Ey), formando ángulos de ∏/2 -'Yxy y f + 'Yxy entre si (vea figura II)).Como
resultado de las deformaciones de los otros elementos localizados en el plano
xy, el elemento considerado también puede experimentar un movimiento de
cuerpo rígido, pero tal movimiento es insignificante en lo referente a la
determinación de las deformaciones en el punto Q y no se tendrá en cuenta
en este análisis.
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El propósito es determinar en términos de Ex,Ey, 'Yxy y 0 las
Componentes de deformación Ex,Ey. y 'Yx'y' asociadas con el marco de
referencia x' y ' obtenido mediante la rotación de los ejes x y y u n ángulo θ.
Como se muestra en la figura IV, estas nuevas componentes de la
deformación definen el paralelogramo en que se transforma un cuadrado con
lados respectivamente paralelos a los ejes x’ y y’.
FIGURAS COMPLEMENTARIAS
figuras: IV, Va, Vb, VI.(resp)
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Primero se derivará una expresión para la deformación normal E (θ) a
lo largo de una línea AB que forma un ángulo arbitrario θ con el eje x. Para
hacerlo considere el triángulo rectángulo ABC con AB como hipotenusa (vea
figura Va) y el triángulo oblicuo A'B'C', en el cual se transforma el triángulo
ABC (vea la figura Vb), se tiene
(A’b’)^2= (A’C’) ^2 + (C’B’) ^2 –(A’C’)(C’B’)cos(∏/2 + Yxy)
(∆s) ^2 { 1+ E(θ)}= (∆x) ^2( 1+Ex) ^2 + (∆y) ^2(1 Ey) ^2
-2(∆x)(1+Ex)( ∆y)(1+Ey) cos(∏/2 + Yxy) (a)
pero de la figura Va,
∆x=( ∆s) cos(θ) ∆y=( ∆s) sen(θ) (b)
y, como Yxy es muy pequeño
Cos( /2 + Yxy)= -senYxy≈ -Yxy (c)
Sustituyendo de las ecuaciones (b) y (c) en la ecuación (a),
se escribe
E(θ)= Ex cos^2 θ + Ey sen^2 θ + Yxy sen θ cos θ (d)
La ecuación (d) permite hallar la deformación normal E(θ) en cualquier
dirección AB, en función de las componentes de deformación Ex,Ey, 'Yxy, y del
ángulo θ que forma AB con el eje x. Observe que, para (θ = 0), la ecuación (d)
produce E (θ) = Ex, y que, para θ ( = 90°, da E(90°) = Ey.
El propósito principal de esta sección es expresar las componentes de la
deformación asociadas con el marco de referencia x'y' de la figura IV en
términos del ángulo θ y de las componentes Ex, Ey y Yxy, asociadas con los ejes
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x y y se nota que la deformación normal Ex' a lo largo del eje x' esta dada por la
ecuación (d). Se escribe esta ecuación en la forma alternativa
Ex’=(Ex + Ey)/2 + (Ex – Ey)/2 cos2 θ +Yxy/2 sen2θ (e)
Remplazando θ por θ + 90°, se obtiene la deformación normal a lo largo del
eje y'.Como cos (2 θ + 180°) = cos 2 θ y sen (2 θ + 180°) = -sen 2 θ
Ex’=(Ex + Ey)/2 – (Ex – Ey)/2 cos2 θ -Yxy/2 sen2θ (f)
Sumando miembro a miembro las ecuaciones (e) y (f)
Ex’+ Ey’= Ex + Ey (g)
Puesto que Ez = Ez' = 0, se verifica, en el caso de la deformación
plana, que la suma de las deformaciones normales asociadas con un
elemento cúbico de material es independiente de la orientación del
elemento.
Remplazando ahora θ por θ + 45° en la ecuación (e), se obtiene una
expresión para la deformación normal a lo largo de la bisectriz OB' del
ángulo formado por los ejes x' y y'. Como cos (2 θ + 90°) = -sen 2θ y sen (2
θ + 90°) = cos 2 θ, se tiene
E( )B’ =Ex’=(Ex + Ey)/2 - (Ex – Ey)/2 sen2 θ +Yxy/2 cos2θ (h)
Escribiendo la educación (d) con respecto a los ejes x’ y y’,se expresa
;a deformación cortante Yx’y’ en función de las deformaciones normales
medidas a lo largo de los ejes x’ y y’, y de la bisectriz OB’:
Yx’y’= 2E( )B’ –( Ex’ + Ey’) (i)
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Sustituyendo de las ecuaciones ( g) y (h) en la (i)
Yx’y’= -(Ex - Ey)sen2θ + Yxy cos2θ (j)
Escribiendo las ecuaciones (e), (f) y (j) son las que definen la
transformación de deformación plana bajo una rotación de ejes en el plano
de deformación. Dividiendo la ecuación (j) por 2, se escribe esta ecuación en
la forma alternativa
Yx’y’/2= - (Ex – Ey)/2 sen2θ + Yxy/2 cos2θ
MEDIDAS DE DEFORMACION. ROSETA DEMEDIDAS DE DEFORMACION. ROSETA DE
DEFORMACIONDEFORMACION
Haciendo dos marcas A y B a través de una línea dibujada en la
dirección deseada, y midiendo la longitud del segmento AB antes y
después de aplicar la carga se puede determinar la deformación
normal en cualquier dirección en la superficie de un elemento
estructural o componente de máquina.
Si L es la longitud no deformada de AB y su alargamiento, la
deformación normal a lo largo de AB es:
Eab= / L
Ahora bien, existe un método mas conveniente y exacto para la
medida de deformaciones, basado en los deformímetros eléctricos.
Para medir la deformación de un material dado en la dirección AB, el
medidor se pega a la superficie del material con las vueltas de alambre
paralelos a AB. Cuando el material se alarga, el alambre aumenta en
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longitud y disminuye en diámetro, haciendo que la resistencia eléctrica
del medidor aumente. Midiendo la corriente que pasa a través de un
medidor bien calibrado, la deformación EAR puede determinarse
precisa y continuamente a medida que la carga aumenta.
Debe advertirse que las componentes Ex y Ey Yxy en un punto
dado pueden obtenerse de la medida de deformación normal hecha a
lo largo de tres líneas dibujadas por ese punto. Designando
respectivamente por θ1,θ 2 y θ3 el ángulo que cada una de las líneas
forma con el eje x, remplazando en la ecuación anterior, se tienen las
tres ecuaciones :
E1= Excos^2 θ1 + Eysen^2 θ1 + Yxy senθ1 cos θ1
E2= Excos^2 θ2 + Eysen^2 θ2 + Yxy senθ2 cos θ2
E3= Excos^2 θ3 + Eysen^2 θ3 + Yxy senθ3 cos θ3
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La colocación de los deformímetros utilizados para medir las tres
deformaciones normales El, E2 y E3 se conoce como Roseta de
Deformación. La roseta usada para medir deformaciones normales a lo
largo de los ejes x y y y su bisector se conoce como roseta de 45°.
Otra roseta muy utilizada es la de 60°.
1. Una fuerza horizontal de magnitud P= 150 lb. se aplica al extremo D de la palanca ABD. Sabiendo que la porción AB de la palanca tiene un diámetro de 1.2 pulg., halle: a). los esfuerzos normal y cortante en un elemento situado en el punto H, con lados paralelos a los ejes x, y y, b). los planos
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principales y los esfuerzos principales en el punto H.
P= 150 lb. T= (150 lb)(18 pulg)= 2.7 kips. Pulg
Mx= (150 lb)(10 pulg)= 1.5 kips. Pulg.
x= 0 y= Mc/I= (1.5 kips.pulg)(0.6 pulg) / ¼ (0.6 pulg)4 = 8.84 ksi
xy= Tc/J= (2.7 kips.pulg)(0.6 pulg) / ½ (0.6 pulg)4 =
7.96 ksi.
Tan 2p= 2xy / x - y= 2(7.96) / 0-8.84 = -1.80
2p= -61 º y 180º - 61º = 119º
p= -30.5º y 59.5º
máx, mín = x + y / 2 + [ (x - y / 2)´2 + 2 xy ] ½
-
0 + 8.84 / 2 +[ ( 0 – 8.84 / 2)´2 + (7.96)´2 ] ½ = +4.42 + 9.10
-
máx. = +13.52 ksi y mín. = -4.68 ksi
2.- Determine los esfuerzos principales de la flecha de acero. La Flecha tiene un diámetro de 3 pulg. Las poleas pesan 250 lb. Cada una, y las tensiones en las bandas son opuestas. Las chumaceras de las
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extremos permiten rotación suficiente de modo que los apoyos extremos pueden considerarse como articulados. Desprecie el peso de la flecha.
= Mc/I
s = Tc/J
= Mc/I = (1425 x 12) (1.5)/ (π/64) (3)ª = 6690 lb/pulg²
s = Tc/J = (500 x 16) (1.5)/ (π/32) (3)ª = 1510 lb/pulg²
= ( x + y ) / 2 + / -
= -6690 + 0 +/ - √ (-6690 + 0)² + 1510²
lb/pulg²
-3345 – 3760 = -7015 lb/pulg²
3.- Ahora determine el esfuerzo cortante máximo de
la flecha.
=
= √ (-3315 – 0)² + 1510² = 3670 lb/pulg²
21
CONCLUSIOCONCLUSIO
NN
En esta presentación hemos analizado temas como son
Esfuerzos en Tuberías y Envases Esféricos de Pared Delgada; como
transformar la deformación plana a otros ejes, el concepto de Roseta
de Deformación, los ángulos principales y cortantes máximos, el
círculo de Mohr, etc.
Como conclusión en tuberías y envases esféricos tenemos que
las fuerzas internas ejercidas se pueden suponer tangentes a la
superficie del recipiente. Existen a su vez, esfuerzos de costillas y
esfuerzos longitudinales que son iguales.
En el desarrollo de la transformaciones planas a través de
formulas trigonométricas, se pudo rotar las deformaciones a un plano
ya conocido para su fácil estudio. Para rotarlo debemos saber el ángulo
q forma el eje que produce la deformación con un eje conocido.
Finalmente, las Roseta de deformación es una técnica para
determinar la deformación en un elemento sometido a un esfuerzo
específico.
Existe un método mas conveniente y exacto para la medida de
deformaciones, basado en los deformímetros eléctricos. Para medir la
deformación de un material dado en la dirección AB, el medidor se
pega a la superficie del material con las vueltas de alambre paralelos a
22
AB. Cuando el material se alarga, el alambre aumenta en longitud y
disminuye en diámetro.
BIBLIOGRAFIABIBLIOGRAFIA
Beer, Ferdinand y Russell Johnston. “Mecánica de
Materiales”. Mc Grw Hill, 1999.
Popov, Egor. “Mecánica de Materiales”. Editora Limusa,
México.
Robert W. Fitzgerald. “Reasistencia de Materiales”.
Fondos Educativos Internacionales, S.A., México, 1970
23
Índice
Pagina
Introducción ....................................................... 2
Transformación del esfuerzo plano.....................3
Esfuerzos Principales..........................................5
Esfuerzos Cortantes Máximos............................6
Circulo de Mohr para Esfuerzo...........................7
Esfuerzos en Recipientes de Presión de
Pared Delgada.......................................................8
Transformación de Deformación Plana..............13
Figuras Complementarias...................................15
Medidas de Deformación. Roseta
de Deformación....................................................18
Problemas Resueltos............................................21
Conclusión ............................................................23
Bibliografía...........................................................24
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