UDK 624.18:624.193 Primljeno 26. 5. 1998.

GRAEVINAR 54 (2002) 5, 285-289 285

tete na sustavima oploenja armiranobetonskih elemenata Vesna Lackovi, Mira Matoevi, Ivan Turi Kljune rijei

armiranobetonski element, kameno oploenje, mramorna ploa, ispitivanja "in situ", laboratorijska ispitivanja, proraun

V. Lackovi, M. Matoevi, I. Turi Struni rad

tete na sustavima oploenja armiranobetonskih elemenata

Opisani su uzroci oteenja koja nastaju na kamenom oploenju unutarnjih povrina armiranobetonskih elemenata graevina. Analizirana su kamena oploenja mramornim ploicama iz nalazita Carrara. Prikazana su ispitivanja "in situ" i laboratorijska ispitivanja. Provedene su i proraunske analize oteenja. U zakljuku se upozorava na utjecaje o kojima treba voditi rauna pri projektiranju i izvedbi vanjskih i unutarnjih kamenih oblaganja ploha armiranobetonskih nosivih elemenata.

Key words

reinforced-concrete element, stone paving, marble slab, in situ testing, laboratory testing, analysis

V. Lackovi, M. Matoevi, I. Turi Professional paper

Damage to paving systems for reinforced-concrete elements

Causes of damage to stone facing of the interior surfaces of reinforced-concrete elements of buildings are described. Stone facing consisting of marble slabs from the Carrara deposit is described. Relevant in situ and laboratory tests are presented. Damage analyses are described. In conclusion, authors define influences that must be taken into account during the design and realization of exterior and interior stone facing systems that are used for cladding reinforced concrete load bearing elements.

Mots cls

lment en bton arm, carrelage en pierre, carreau de marbre, essais in situ, essais en laboratoire, calcul

V. Lackovi, M. Matoevi, I. Turi Ouvrage professionel

Dgradation des systmes de carrelage des lments en bton arm

Larticle dcrit les dgradations des carrelages en pierre des surfaces intrieures des lments en bton arm des btiments. Les carreaux de marbre de Carrare ont t analyss. Les essais in situ et en laboratoires sont prsents. On a effectu galement les analyses de calcul des endommagements. En conclusion, on souligne les impacts dont il faudrait tenir compte lors de ltablissement de ltude et de lexcution des revtements en pierre extrieurs et intrieurs des lments porteurs en bton arm.

, , , , ,

, , . , . . . ("in situ") . . , e a .

Schlsselworte:

Stahlbetonbauteil, Steinverkleidung, Marmortafel, Untersuchungen "in situ", Laboruntersuchungen, Berechnung

V. Lackovi, M. Matoevi, I. Turi Fachbericht

Schden an Verkleidungssystemen fr Stahlbetonbauteile

Beschrieben sind die Ursachen der Beschdigungen die an der Steinverkleidung innerer Oberflchen von Stahlbetonbauteilen entstehen. Analysiert sind Steinverkleidungen mit Marmortafeln aus dem Steinbruch Carrara. Dargestellt sind Untersuchungen "in situ" und Laboruntersuchungen. Es wurden auch rechnerische Analysen der Beschdigungen durchgefhrt. Im Schluss wird auf die Einflsse hingewiesen die man bei Entwurf und Ausfhrung usserer und innerer Steinverkleidungen der Flchen von Tragelementen aus Stahlbeton beachten soll.

Autori: Vesna Lackovi, dipl. ing. fiz.; Mira Matoevi, dipl. ing. gra., Institut graevinarstva Hrvatske,

Zagreb; Ivan Turi, dipl. ing. gra., Ministarstvo prostornog ureenja i zatite okolia RH, Zagreb

tete na sustavima oploenja V. Laackovi i drugi

286 GRAEVINAR 54 (2002) 5, 285-289

1 Uvod

Oteenja na kamenim oblogama armiranobetonskih konstruktivnih elemenata izraena su na proeljima gra-evina, osobito u krajevima s vruim ljetima i otrim zimama. Navedena oteenja (otpadanje i lokalno drob-ljenje kamenih ploa) su detaljno i u vie navrata opisi-vana u strunoj literaturi i relativno su poznata.

Meutim, praksa je pokazala da se oteenja mogu poja-viti i na unutranjim armirano betonskim zidovima i stropovima s kamenim oploenjem. Budui da se prob-lem unutranjeg oploenja najee zanemaruje i pre-puta izvoau radova (kamenopolagau), da sam rijei problem izvedbe oploenja, nije udno da utjecaji kao to su dodatna naprezanja od puzanja podloge, (armira-nobetonskih elemenata) i utjecaji temperaturnih defor-macija rezultiraju spomenutim oteenjima.

Slika 1. Karakteristina oteenja kamenog oploenja

Analiza oteenja odnosi se na primjer elemenata unut-ranjeg oploenja zidova i stropova graevine Croatialinea u Rijeci, gdje se vizualnim pregledom utvrdilo mjesti-mino utanje ili otpadanje veih dijelova kamenih ploica .Oploenje je bilo izvedeno od ploica rezanih od bijeloga mramora iz nalazita Carrara, debljine 8 mm. Reke izmeu ploica nisu bile izvedene. Kamene ploice na vertikalne zidove i stropove bile su lijepljene ljepilom za keramike ploice. Na mjestima gdje su ka-mene ploice otpale, vidjelo se da je ljepilo naneseno nazubljenom lopaticom (tehnologijom nanoenja kerami-kih ploica), te da je prionljivost ljepila vea na podlozi nego na ploicama.

Iz razloga to boljeg uvida u konstruktivni sustav grae-vine i vremenskog tijeka pojedinih radova pregledana je

projektna i izvedbena dokumentacija. Pregledom doku-mentacije ustanovljeno je da je graevina skeletna armi-ranobetonska konstrukcija s krutim armiranobetonskim stubinim jezgrama. Opisana oteenja odnose se na dio konstrukcije armiranobetonske zidove, debljine 20 cm oploene lijepljenim kamenim ploicama, koji se nalaze u stubitima i pretprostorima dizala. Takoer je utvreno da je starost betona na ziu u podrumskoj etai, u fazi iz-vedbe kamenog oploenja iznosila 98 dana. Podatak se moe primijeniti i za ostale katove pa se temeljem toga moe zakljuiti da je izvedba kamenog oploenja zapo-ela nakon 90-100 dana starosti armirano betonskih ele-menata.

KKaarraakktteerriissttiinnaa ootteeeennjjaa pprriikkaazzaannaa ssuu nnaa sslliiccii 11..

2 Ispitivanja in situ JJeeddiinnoo mmoogguuee pprroovveeddiivvoo iissppiittiivvaannjjee iinn ssiittuu,, zzaa uuttvvrrii--vvaannjjee uuzzrrookkaa tteettee nnaa uunnuuttrraannjjeemm ooppllooeennjjuu aarrmmiirraannoo bbeettoonnsskkiihh zziiddoovvaa ii ssttrrooppoovvaa pprreeddmmeettnnee ggrraaeevviinnee,, bbiilloo jjee iissppiittiivvaannjjee pprriioonnlljjiivvoossttii nnaa vvllaakk ssuussttaavvaa kkaammeennoogg ooppllooee--nnjjaa,, ppoommoouu ppuullll--ooffff tteessttaa ((ttaabblliiccaa 11..))..

Tablica 1. Rezultati ispitivanja vrstoe prionljivosti metodom pull-off

BBrroojj mmjjeerrnnoogg mmjjeessttaa

PPoozziicciijjaa mmjjeerrnnoogg mmjjeessttaa

SSiillaa uuppaannjjaa

[[kkNN]]

vvrrssttooaa pprriioonnlljjiivvoossttii

[[NN//mmmm22]]

11.. ssttrrooppnnoo ooppllooeennjjee iisspprreedd ssttrroojjaarrnniiccee 77.. kkaatt

11,,3355 00,,113355

22.. ooppllooeennjjee zziiddaa kkoodd ssttrroojjaarrnniiccee,, iissttookk

00,,0000 00,,000000

33.. pprreeggrraaddnnaa ssttiijjeennaa oodd ssiippoorreexxaa 66.. kkaatt 66,,0000 00,,660000

44.. ssttuubbiittee pprreemmaa aattrriijjuu iizzmmeeuu 33.. ii 44.. kkaattaa

00,,0000 00,,000000

55.. ooppllooeennjjee zziiddaa nnaa kkoottii 00,,00 pprreeddpprroossttoorr ddiizzaallaa

11,,6600 00,,116600

66.. ooppllooeennjjee zziiddaa kkoodd ddiizzaallaa rraazziinnaa 00,,0000 00,,000000

PPuullll--ooffff tteesstt pprroovveeddeenn jjee pprreemmaa EENN 11001155--1122::22000000,, ppoo--mmoouu tteesstteerraa PPRROOCCEEQQ SSAA--DDyynnaa ZZ 1155 NNoo.. 11336666,, SSwwiittzzeerrllaanndd.. IIzzaabbrraannaa mmjjeessttaa ssuu bbiillaa oonnaa nnaa kkoojjiimmaa kkaammeennoo ooppllooeennjjee nniijjee ppookkaazziivvaalloo zznnaakkoovvee vvrrlloo nniisskkee pprriioonn--lljjiivvoossttii,, ttzzvv.. uuttaannjjaa.. VViiddlljjiivvoo jjee iizz ttaabblliiccee ddaa jjee nnaa ttaakkoo ooddaabbrraanniimm mmjjeerrnniimm mmjjeessttiimmaa vveeiinnaa rreezzuullttaattaa iissppii--ttiivvaannjjaa bbiillaa iizzvvaann mmjjeerrnnoogg ppooddrruujjaa aappaarraattaa.. TToo ssuu bbiillaa ssvvaa mmjjeerrnnaa mmjjeessttaa nnaa kkoojjiimmaa jjee vvrrssttooaa pprriioonnlljjiivvoossttii bbiillaa jjeeddnnaakkaa 00,,0000..

V. Lackovi i drugi tete na sustavima oploenja

GRAEVINAR 54 (2002) 5, 285-289 287

3 Ispitivanja u laboratoriju

S obzirom na to da je na graevini naeno mnogo otpa-lih kamenih ploica, one su iskoritene za provedbu is-pitivanja u laboratoriju.

3.1 Ispitivanje vodoupojnosti kamenih ploica s graevine

Kapilarna vodoupojnost ispitana je na uzorcima uzetim na graevini, prema normi HRN U.M8.300.:1985., a re-zultati ispitivanja nalaze na slici 2.

Na slici 2. u tablici su dani pojedinani rezultati ispitiva-nja na tri uzorka u intervalima do 4 sata, a linearna reg-resija prikazana je na grafikonu.

Kapilarna vodoupojnost ploica ispitana je zbog utjecaja vodoupojnosti ploice na prionljivost ploice u opisa-nom sustavu (manja vodoupojnost rezultira slabijom penetracijom ljepila u ploicu, odnosno loijom prionlji-vou ploica za podlogu).

Slika 2. Rezultati ispitivanja kapilarne vodoupojnosti

3.2 Ispitivanje modula elastinosti kamenih ploica s graevine

ZZaa ppoottrreebbee pprroovveeddbbee aannaalliizzee nnaassttaalliihh ootteeeennjjaa uu ssuussttaa--vvuu kkaammeennoogg ooppllooeennjjaa,, ooddnnoossnnoo uuttvvrriivvaannjjaa kkoommppaattiibbiill--nnoossttii ppoojjeeddiinniihh mmaatteerriijjaallaa,, uu ooddnnoossuu nnaa nnjjiihhoovvaa ssvvoojjssttvvaa eellaassttiinnoossttii iizzmmjjeerreenn jjee uu llaabboorraattoorriijjuu mmoodduull eellaassttiinnoossttii uuggrraaeennoogg kkaammeennaa..

Modul elastinosti na tlak ispitan je na modificiranim uzorcima nainjenim iz kamenih ploica s graevine, a metoda ispitivanja je bila prema normi HRN U.M1.025.

Sila i deformacija mjerene su elektroniki, a dobiveni podaci su obraeni na raunalu. Vrijednost modula elastinosti ispitanog uzorka je Ek = 5400 kN/cm2. Grafikon napon relativna deformacuja sa pravcem regresije za linearno podruje prikazan je na slici 3.

Slika 3. Odnos napona i deformacije

3.3 Ispitivanje koeficijenta toplinske dilatacije ugraenih kamenih ploica

SS oobbzziirroomm ddaa ssee rraaddiilloo oo uunnuuttrraannjjeemm ooppllooeennjjuu,, pprreett--ppoossttaavvlljjeennii tteemmppeerraattuurrnnii iinntteerrvvaall uu zzaattvvoorreennoomm pprroossttoorruu mmeeddiitteerraannsskkoogg ppooddrruujjaa uuooii ii nnaakkoonn sseezzoonnee ggrriijjaannjjaa jjee 11222200 00 CC.. OOvvaajj ppooddaattaakk jjee bbiioo vvaaaann zzaa aannaalliizzuu ootteeee--nnjjaa ii iizzrraauunn ddooddaattnniihh nnaapprreezzaannjjaa ppoommoouu DDiisscchhiinnggeerroo--vvee jjeeddnnaaddbbee..

Ispitivanje koeficijenta toplinske dilatacije provodilo se prema modificiranoj metodi HRN B.D8.052, a rezultati ispitivanja prikazani su u tablici 3.

Tablica 3. Rezultati ispitivanja koeficijenta toplinske dilatacije

OOzznnaakkaa mmeettooddee IIzzmmjjeerreennaa vvrriijjeeddnnoosstt kkooeeffiicciijjeennttaa ttoopplliinnsskkee ddiillaattaacciijjee tt [[mmmm//00CC]]

AA ((55,,0088 11,,2233)) 1100--66 BB ((66,,1199 00,,5599)) 1100--66

SSrreeddnnjjaa vvrriijjeeddnnoosstt ((55,,6644 00,,9911)) 1100--66 IIssppiittiivvaannjjee jjee pprroovveeddeennoo nnaa ttrrii rraazzlliiiittaa uuzzoorrkkaa ((rraazzlliiiittaa ssttrruukkttuurraa kkaammeennaa uu ppoojjeeddiinnoojj ppllooiiccii)),, ttee ppoommoouu ddvviijjee mmooddiiffiicciirraannee mmeettooddee mmjjeerreennjjaa oozznnaaeennee ssiimmbboolloomm AA ii BB.. UUzzoorrccii ssuu bbiillii kkoonnddiicciioonniirraannii uu kklliimmaa kkoommoorrii HHEERRAAEEUUSS 44003333..

MMjjeerreennjjee ppoodd oozznnaakkoomm AA pprroovvooddiilloo ssee nnaa ttaappoovviimmaa iizzmmjjeerraa 220000xx4400xx88 mmmm ppoommoouu kkoommppaarraattoorraa FFOORRMM--TTEESSTT ssaa mmjjeerrnnoomm bbaazzoomm oodd 220000 mmmm..

MMjjeerreennjjee ppoodd oozznnaakkoomm BB pprroovvooddiilloo ssee nnaa uuzzoorrcciimmaa iizz--mmjjeerraa 220000xx220000xx88 mmmm ppoommoouu mmjjeerrnnoogg uurreeaajjaa zzaa kkeerraa--mmiikkee ppllooiiccee IIMMSS ssaa mmjjeerrnnoomm bbaazzoomm 220000 mmmm..

tete na sustavima oploenja V. Laackovi i drugi

288 GRAEVINAR 54 (2002) 5, 285-289

ZZaa iizzrraauunn ppoossmmiinnoogg nnaappoonnaa oodd uuttjjeeccaajjaa pprroommjjeennee tteemm--ppeerraattuurree kkoorriissttiillaa ssee ssrreeddnnjjaa vvrriijjeeddnnoosstt kkooeeffiicciijjeennttaa tt oodd ddvviijjee mmooddiiffiicciirraannee mmeettooddee mmjjeerreennjjaa..

4 Raunska analiza uzroka nastalog oteenja

Na osnovi dosadanjih podataka i spoznaja, provedena je priblina raunska analiza utjecaja vremenskih defor-macija armiranobetonskih zidova i stropova na nastala oteenja kamenog oploenja

Vremenske deformacije, nastale zbog puzanja i skuplja-nja betona procjenjuju se na temelju Dischingerove di-ferencijalne jednadbe, uz pretpostavljene koeficijente puzanja i skupljanja prema Pravilniku za beton i armira-ni beton.

dd

== +

+

s

dd

E1

Za centrino optereene elemente

b = Eb [-n . b + (1 + n) . 0] gdje je :

== bb -- ddeeffoorrmmaacciijjaa bbeettoonnaa uu vvrreemmeennuu tt == bb -- ttllaannoo nnaapprreezzaannjjee uu bbeettoonnuu uu vvrreemmeennuu tt EEbb -- mmoodduull eellaassttiinnoossttii bbeettoonnaa

EEaa -- mmoodduull eellaassttiinnoossttii ggrraa.. eelliikkaa

nn == b

a

EE

,, == b

a

AA

== ((tt)) -- kkooeeffiicciijjeenntt ppuuzzaannjjaa uu vvrreemmeennuu tt ::;; ss -- kkoonnaannee vvrriijjeeddnnoossttii kkooeeffiicciijjeennaattaa ppuuzzaannjjaa ii

sskkuupplljjaannjjaa

RRjjeeeennjjeemm ddiiffeerreenncciijjaallnnee jjeeddnnaaddbbee ddoobbiijjeemmoo ooddnnooss ddeeffoorrmmaacciijjee bbeettoonnaa uu vvrreemmeennuu tt pprreemmaa ppooeettnnoojj ddeeffoorr--mmaacciijjii 00:: ( )0

t == ( ){ } ( )( ) + 11111 0se

+=n

n1

Za opisani sluaj i za zid debljine 20 cm, postojee op-tereenje te kvalitetu ugraenog materijala, moemo izraunati dodatno posmino naprezanje na kontaktu izmeu ploica i zida (u ljepilu):

N = 250 kN/m

Beton MB 30

elik

= 0,6% Ab = 2000 cm2

Aa = 12,0 cm2

Eb = 3150 kN /cm2

Ea = 21000 kN /cm2

Ek = 5400 kN /cm2

Prema PBAB-u = 2,1 ; = 0,34 == 00,,00338855 0 = )1( + nA

N

b = 0,12 kN/cm2

0 = 0,038 0!00 UUvvrrttaavvaannjjeemm uu jjeeddnnaaddbbuu ddoobbiijjeemmoo

=0

11,204; -:= 0,426 0!00

Kako je izvedba oploenja zapoeta nakon priblino 100 dana, a zid je imao cca 50% pretpostavljenog opte-reenja, moemo usvojiti da je

100 = 30%; 100 = 0,128 0!00 b = 0,426-0,128 = 0,298 0,30 0!00 Za visinu etae od l = 3 m i razdoblje od t = 100 dana do promatranog vremena

l = 3,0 0,3 = 0,90 mm Zid je oploen kamenim ploicama debljine dk = 8 mm bez horizontalnih i vertikalnih reki. Uvaavajui Hookeov eksperimentalni zakon i injenicu da se proraunava sustav dva razliita materijala (betonski zid i kameno oploenje), skraenje betonskog zida debljine dz = 20 cm i irine = 100 cm, za l = 0,9 mm izazvat e na kontaktu sa kamenim oploenjem silu:

TS = bz

bz

EdEd

ll

+

1

kk Ed , uvrtavanjem zadanih veliina dobijemo:

TS = 121 kkNN

PPaadd tteemmppeerraattuurree oodd 220000CC nnaa 112200CC ((tt == 8800CC,, ttbb == 1111 xx 1100--66//1100CC;; ttkk == 55,,6644 xx 1100--66//1100CC)) iizzaazzvvaattii ee ddooddaattnnuu ssiilluu::

kkbz

bztktbt EdEd

EdtT +=

1)(

..

V. Lackovi i drugi tete na sustavima oploenja

GRAEVINAR 54 (2002) 5, 285-289 289

UUvvrrttaavvaannjjeemm zzaaddaanniihh vveelliiiinnaa ddoobbiijjeemmoo::

TTtt 1188 kkNN 139=+= ts TTT kkNN

Ova sila izazvati e na kontaktu (u ljepilu) naprezanje:

0093,0100300

2139 == kkNN//ccmm22 == 00,,009933 NN//mmmm22

AAkkoo pprreettppoossttaavviimmoo ddaa ppoossmmiinnoo nnaapprreezzaannjjee pprriibblliinnoo ooddggoovvaarraa vvllaannoomm nnaapprreezzaannjjuu llaakkoo ssee mmooee zzaakklljjuuiittii ddaa jjee kkoodd aarrmmiirraannoobbeettoonnsskkiihh zziiddoovvaa ddeeffoorrmmaacciijjaa iizzaazzvvaa--nnaa sskkuupplljjaannjjeemm ii ppuuzzaannjjeemm bbeettoonnaa nnaajjvviiee ddoopprriinniijjeellaa nnaassttaalloomm ootteeeennjjuu.. PPrriiddooddaajjmmoo oovvoojj iinnjjeenniiccii uuttjjeeccaajjee sskkuupplljjaannjjaa uu ppoopprreennoomm ssmmjjeerruu,, nneejjeeddnnoolliikkuu tteemmppeerraattuu--rruu,, vvllaagguu ii nneeuujjeeddnnaaeennuu tteehhnnoollooggiijjuu iizzvveeddbbee kkaammeennoogg ooppllooeennjjaa,, oovvaa ee kkoonnssttaattaacciijjaa iimmaattii jjoo vveeuu uutteemmeelljjeennoosstt.. OOssiimm ttooggaa,, vvaannoo jjee nnaaggllaassiittii ddaa ssuu iissppiittiivvaannjjaa vvllaannee pprriioonnlljjiivvoossttii kkaammeennee oobbllooggee zzaa ppooddlloogguu ((aarrmmiirraannoobbeettoonn--sskkee zziiddoovvee)) ddaallaa iizzrraazziittoo nneeuujjeeddnnaaeennee rreezzuullttaattee,, ttoo uuppuu--uujjee nnaa iinnjjeenniiccuu ddaa ssuu kkvvaalliitteettaa uuggrraaeenniihh mmaatteerriijjaallaa ii tteehhnnoollooggiijjaa iizzvveeddbbee bbiillee nneeuujjeeddnnaaeennee,, ttoo jjee ddoovveelloo ddoo ppoojjaavvee llookkaallnnoogg pprreekkoorraaeennjjaa ggrraanniinnee vvrrssttooee pprriioonnlljjii--vvoossttii,, aa ttiimmee ddoo ooddvvaajjaannjjaa kkaammeennoogg ooppllooeennjjaa oodd ppooddlloo--ggeelljjeeppiillaa.. 55 Zakljuak

Na temelju provedenih ispitivanja in situ, u laboratoriju i analize uzroka nastalog oteenja, dolazi se do zaklju-ka da pri izvedbi oploenja (kamenim ploama malih

dimenzija ili keramikim ploicama) armiranobetonskih elemenata od mladog betona (beton na kojemu se jo nije oitovao utjecaj dugotrajnih deformacija), treba uvaiti viestruke utjecaje kao to su: starost i krutost podloge, svojstva ljepila za polaganje obloge, vodoupojnost obloge i podloge, tehnologija polaganja ploica (tokas-to ili kontinuirano) s odreivanjem irine reke te utjecaj promjene temperature, koji je najvie izraen kod obla-ganja proelja graevina, kada tamperaturni interval moe poprimiti do deset puta veu vrijednost od razmatrane.

OOvvee ssppoozznnaajjee ttrreebbaa pprriimmiijjeenniittii pprrii iizzrraaddii pprroojjeekkttaa oopplloo--eennjjaa aarrmmiirraannoobbeettoonnsskkiihh eelleemmeennaattaa ,, bbeezz oobbzziirraa rraaddii llii ssee oo uunnuuttrraannjjeemm iillii oo vvaannjjsskkoomm ooppllooeennjjuu..

PPoosseebbnnuu ppaannjjuu ppoottrreebbnnoo jjee ppoossvveettiittii iinntteerraakkcciijjii aarrmmiirraa--nnoobbeettoonnsskkee ppooddllooggee nnaa ooppllooeennjjee ii ooppllooeennjjaa nnaa ppooddlloo--gguu.. UUvvaaaavvaannjjee pprreetthhooddnniihh ssppoozznnaajjaa rreezzuullttiirraatt ee pprraavviill--nniimm ooddaabbiirroomm mmaatteerriijjaallaa zzaa iizzvveeddbbuu ooppllooeennjjaa ((lljjeeppiillaa ii oobblloonnoogg mmaatteerriijjaallaa)),, pprraavviillnniimm ooddrreeiivvaannjjeemm ddiimmeennzziijjaa oobblloonniihh ppllooaa ii iirriinnee rreekkii kkaaoo ii rreeddoosslliijjeeddaa ii nnaaiinnaa iizzvveeddbbee..

Opisana oteenja daleko su manja na zidovima od zi-darskih elemenata (opeka, siporex, i sl.), jer ovi materi-jali nisu znaajnije podloni utjecaju dugotrajnih defor-macija i temperaturnih promjena. To je vidljivo iz prim-jera prikazanog u tablici br.1, na mjernom mjestu br. 3., na zidovima od siporexa. Ta se injenica moe objasniti time to je kod zidova od zidarskih elemenata utjecaj dugotrajnih deformacija u podlozi i deformacija nastalih zbog promjene temperature zanemariv.

LLIITTEERRAATTUURRAA [[11]] SSttaannuuggaa,, GG..:: FFaassaaddee,, GGrraaeevviinnsskkii iinnssttiittuutt,, ZZaaggrreebb,, 11998844..

[[22]] iimmii,, VV..:: OOttppoorrnnoosstt mmaatteerriijjaallaa 11..,, kkoollsskkaa kknnjjiiggaa,, ZZaaggrreebb,, 11999922..

[[33]] UUkkrraaiinncczzyykk,, VV..:: BBeettoonn:: ssttrruukkttuurraa,, ssvvoojjssttvvaa ii tteehhnnoollooggiijjaa,, AALLCCOORR,, ZZaaggrreebb,, 11999944..

[[44]] BBeessllaa,, JJ..:: BBeettoonn vviissookkee kkaakkvvooee,, GGrraaeevvnnii ggooddiinnjjaakk ,, HHrrvvaattsskkoo ddrruuttvvoo ggrraaeevviinnsskkiihh iinneennjjeerraa,, 226600..--226633,, ZZaaggrreebb,, 11999966..

[[55]] MMCC DDoonnaalldd,, WW.. HH..:: TThhiinn ffaaccaaddeess,, DDiimmeennssiioonnaall SSttoonnee,, 3377--4400,, IInnddiiaannaa,, UUSSAA,, 22//11999900..

[[66]] BBeerrnniiee EErrlliinn:: SSttoonnee WWoorrlldd,, 8866..--9900..,, OOrraaddeellll,, UUSSAA,, 22//11998899..

[[77]] CCrrnnkkoovvii,, BB..;; RRookkii,, LLjj..:: TToopplliinnsskkaa ppoossttoojjaannoosstt pprriirrooddnnoogg kkaammeennaa,, GGrraaeevviinnaarr 3333 ((11998811)) 66,, 552255..--552288..,, ZZaaggrreebb

[[88]] WWiinnkklleerr,, EE.. MM..:: SSttoonnee,, SSpprriinnggeerr VVeerrllaagg,, WWiieenn--NNeeww YYoorrkk,,11997755..

[[99]] SSttoojjiilljjkkoovvii,, II..;; GGeenncceell,, DD..:: GGrreekkee pprrii oobbllaaggaannjjuu ffaassaaddaa ttaannkkiimm kkaammeenniimm ppllooaammaa ii kkeerraammiikkiimm ppllooiiccaammaa,, JJuuggoosslloovveennsskkoo ddrruuttvvoo ggrraaeevviinnsskkiihh kkoonnssttrruukktteerraa,, ZZ 1166--11--ZZ 1166--1144,, CCaavvttaatt,, 1111//11997766..