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INGESOLD – MÓDULO 2
METALURGIA DE LA SOLDADURA
SOLDABILIDAD DEL ALUMINIO Y
ALEACIONES
PROFESOR: PAUL P. LEAN SIFUENTES
Ø Existencia de una capa de Al2O3,, con punto de fusión de 2050 ºC,
habrá de eliminarse para la obtención de soldaduras de calidad.
Ø Alta conductividad térmica, tres veces mayor que la de un acero de
bajo contenido de carbono. El calor debe ser aportado con una
rapidez tres veces mayor en las aleaciones de aluminio.
Ø Doble coeficiente de dilatación lineal que el acero, con el
consiguiente peligro de deformación durante el proceso de soldeo.
Ø Conductividad eléctrica muy alta; en el soldeo por resistencia deberá
aportarse más corriente para producir el mismo efecto que en el
acero.
SOLDABILIDAD
BUENA SOLDABILIDAD
Pueden clasificarse como aleaciones con buena soldabilidadprácticamente todos los grupos de aleaciones no tratablestérmicamente.
MEDIANA SOLDABILIDAD
Dentro del grupo de las aleaciones con soldabilidad restringidatendremos, algunas de la serie 6XXXX y la mayor parte de las aleacionesenvejecibles de los grupos 2XXXX y 7XXXX.
BAJA SOLDABILIDAD
Las aleaciones tratables térmicamente de características mecánicasmás elevadas, son las que presentan mayores dificultades.
COMPORTAMIENTO FRENTE A LA SOLDADURA
Ø Retirar la capa de alúmina, ya sea por métodos mecánicos (cepillado
riguroso) o químicos (empleando decapantes).
Ø Eliminar los productos contaminantes principalmente grasas, agua y
aceites, ya que su presencia durante la operación de soldeo
originaría defectos como grietas, porosidades, etc.
Ø A veces es necesario un precalentamiento adecuado (100 – 300 ºC),
que depende del espesor de la plancha.
Ø El precalentamiento es necesario cuando el calor aportado se elimina
tan rápidamente que no se pueden fundir los bordes de la junta y el
material de aportación.
PROCESO DE SOLDADURA
TEMPERATURAS DE PRECALENTAMIENTO
65 (opcional)NR19 – 75
Ninguna150 – 1759 – 19
NingunaNinguna3 – 9
MIGTIG
TEMPERATURA DE PRECALENTAMIENTO( ºC )ESPESOR
( mm )
CHAPA
NR : Proceso no recomendadoNinguna : No precalentar
Ø En general las aleaciones no tratables térmicamente se sueldan con
un aporte de la misma composición química que el material base.
Ø Las aleaciones tratables térmicamente son más susceptibles al
agrietamiento en caliente que las aleaciones no tratables
térmicamente. En la mayoría de los casos se utiliza un aporte con una
una resistencia mecánica inferior a la del material base, como son:
ü Aluminio-Si, con un contenido en Si entre 4 y 12 % (a veces con
contenidos de 0,2 a 0,6 % de Mg).
ü Aluminio-Mg, con un contenido 3 a 6 % (aleado además con
elementos como Mn, Si, Zr y Ti).
MATERIALES DE APORTACIÓN
MATERIALES DE APORTACIÓN
METAL DEPOSITADO CLASIFICACIÓN AWS A5.10 COMPOSICIÓN QUÍMICA
σσmáx (MPa) Dureza (HV)
ER1100 Al > 99,5; Si = 0,2; Fe = 0,2 Zn = 0,03; Mn = 0,03 75 29 – 35
ER4043 Si = 5; Mn > 0,02; Fe = 0,2 Zn = 0,05; Al = resto 165 56 – 64
ER4047 Si = 12; Mn > 0,1; Fe = 0,2 Zn = 0,05; Al = resto 170 60 – 70
ER5554 Mg = 3; Fe = 0,2; Zn = 0,1 Si = 0,2; Al = resto 230 60 – 75
ER5356 Mg = 5; Fe = 0,2; Si = 0,2 Mn = 0,15; Al = resto 265 72 – 82
ER5183 Mg = 4,8; Mn = 0,6; Si = 0,2 Fe = 0,2; Al = resto 285 72 – 82
ER5556 Mg = 5,2; Mn = 0,7; Si = 0,2 Fe = 0,2; Al = resto 295 84 – 95
GAS DE PROTECCIÓN
Ø A parte de la función principal del gas en la protección de la unión,
es posible también realizar un control sobre la distribución de calor
en la soldadura.
Ø Este a su vez influye en la forma de la sección transversal del cordón
y en la velocidad de soldadura, siendo posible modificar la
penetración, actuando sobre la composición del gas de protección
evitando de esta forma tener que variar la velocidad de aportación.
FORMA DEL BAÑO SEGÚN EL GAS DE PROTECCIÓN
Argón Argón + Helio Helio
GAS DE PROTECCIÓN
ARGÓN PURO 75 % He + 25 % Ar INTENSIDAD ( A ) VOLTAJE (V) ENERGÍA (J) VOLTAJE (V) ENERGÍA (J)
200 24,5 4900 26,0 5200
225 26,0 5900 28,0 6300
250 27,5 6900 32,5 8100
275 28,0 7700 33,0 9100
300 29,0 8700 33,5 10000
325 29,5 9600 34,5 11200
Influencia de la composición del gas en el calor aportado
GAS DE PROTECCIÓN
Ø De la Tabla anterior se observa que el arco es más “caliente” en elcaso de la mezcla.
Ø A un mismo valor de intensidad, los valores de la tensión sonmayores (Ar+He), y con ello la energía aportada.
Ø Se puede usar helio como gas de protección, pero su precio esmayor y el arco es inestable, además de que al tener un pesoespecífico muy bajo hay que utilizar caudales helio muy altos paraproteger adecuadamente.
Ø El argón es el gas mas utilizado en transferencia pulverizada, ya queproporciona una excelente estabilidad al arco eléctrico y laposibilidad de utilizarse en todas las posiciones.
GAS DE PROTECCIÓN
GAS DE PROTECCIÓN VENTAJAS
Argón 0 a 25 mm de espesor: mejor transferencia de aporte y estabilidad del arco; mínimas salpicaduras.
35 % de Ar + 65 % de He
25 a 76 mm de espesor: mayor aporte térmico que argón puro
25 % de Ar + 75 % de He
sobre 76 mm de espesor: el mayor aporte térmico; mínima porosidad.
TÉCNICAS DE SOLDADURA
Ø Se pueden soldar por: arco eléctrico manual, soldadura oxiacetilénica,TIG y MIG.
Ø Los dos primeros son utilizados generalmente en operaciones demantenimiento y reparación.
Ø Si se quiere garantizar la calidad del trabajo, se utilizan TIG o MIG.
Ø El proceso TIG es recomendado cuando se trabaja con planchasdelgadas.
Ø Mientras que el MIG, por su mayor velocidad de deposición, se prefiereen mayores espesores.
SOLDADURA TIG
Ø El proceso de soldadura TIG , generalmente se realiza con corrientealterna.
Ø El empleo de corriente continua con el electrodo polarizadonegativamente está adquiriendo importancia creciente.
Ø Un proceso mejorado es la soldadura TIG por pulsos, en donde serealiza la soldadura con corriente continua superpuesta con pulsosutilizando el electrodo de volframio polarizado positivamente.
Ø Se puede modificar la corriente de pulsos, la corriente de base, lafrecuencia de los pulsos y con ello controlar la fusión y solidificación,de tal manera que durante el pulso se funda y en la pause se enfríede forma controlada.
TÉCNICAS DE SOLDADURA
ESPESOR DE CHAPA
(mm)
INTENSIDAD DE SOLDEO
( A )
ELECTRODO DE
VOLFRAMIO (mm)
VELOCIDAD DE SOLDEO
(cm/min)
DIÁMETRO DEL
APORTE (mm)
ARGÓN (l/min) PASADAS
1 50 – 60 1,6 30 2 3 – 5 1
2 80 – 100 1,6 – 2,4 30 2 4 – 7 1
4 160 – 190 2,4 28 3 4 – 9 1
6 250 – 290 3,2 – 4,0 25 4 6 – 10 2
8 300 – 350 4,8 20 4 8 – 12 2 – 3
10 330 – 380 4,8 – 6,4 15 6 10 – 14 3 – 4
Valores referenciales para la soldadura TIG con corriente alterna
SOLDADURA MIG
Ø La soldadura del aluminio empleando del proceso MIG normalmentese realiza empleando corriente continua y el electrodo (alambre deaportación) conectado al polo positivo.
Ø Se emplea argón puro como gas de protección.
Ø En el proceso MIG existen tres formas de transferir el material deaporte:
üCorto circuito
üGlobular
üArco pulverizado (“spray”)
SOLDADURA MIG
TRANSFERENCIA APLICACIÓN
Transferencia por arco pulverizado. Es la transferencia normal en el soldeo MIG del aluminio.
Transferencia globular. No se utiliza porque sólo se consigue una fusión incompleta.
Transferencia por corto circuito. No se utiliza porque no permite una buena fusión ni buena limpieza, persistiendo la capa de óxido.
Transferencia por arco pulsado. Se utiliza para soldeo en cualquier posición.
SOLDADURA MIG
Ø Un forma de lograr elevadas tasas de deposición de material deaporte, similares a las de transferencia por arco pulverizado, peropudiéndose soldar en cualquier posición es trabajar con unacorriente pulsada (arco pulsado).
Ø El proceso MIG pulsado es un proceso que consiste en suministrar lacorriente controlada por pulsos, de manera que se logra un procesomejorado, con alta deposición de material, que puede trabajar con unmenor aporte de calor.
Ø Además, permite el uso de materiales de aportación de mayordiámetro (mayores valores de intensidad) para el soldeo desecciones gruesas de aleaciones de aluminio.
SOLDADURA MIG
El sistema de soldeo MIG con arco pulsado posee una serie deventajas, para unas mismas condiciones estas ventajas son:
Ø Menor aporte térmico que produce menores deformaciones y unbaño de fusión y una ZAC mas estrecha.
Ø Se puede soldar material más delgado.
Ø Al ser un arco estable hace disminuir el riesgo de defectos desoldadura.
Ø Mayor penetración.
Ø Mejor control del baño de fusión en posiciones más difíciles.
Ø Reducción de las salpicaduras.
VALORES REFERENCIALES PARA LA SOLDADURA MIG CONCORRIENTE CONTINUA
Espesor de chapa
(mm)
Tipo de junta
Intensidad de soldeo
( A )
Velocidad del aporte
(m/min)
Velocidad de soldeo (cm/min)
Diámetro del aporte
(mm) Pasadas
2 90 8,7 96 0,8 1
3 130 8,9 90 1,0 1
4
“ I ”
190 8,8 90 1,2 1
5 190 8,8 60 1,2 1
6 200 9,3 46 1,2 1
8 200 / 230 9,3 / 10,5 82 / 40 1,2 2
10
“ V ”
200 / 230 9,3 / 10,5 60 / 30 1,2 2
TIPOS DE SOLDADURA SEGÚN LA INCLINACIÓN DE LAPISTOLA
Hacia adelante Hacia atrás
DIRECCIÓN DE SOLDADURA
CONDICIONES DE SOLDEO Y RESULTADOS DE ENSAYOS DETRACCIÓN REALIZADOS EN MUESTRAS SOLDADAS
Material base
Espesor (mm) Aporte Proceso Junta Pasada
σσmáx (MPa)
δδ ( % )
AA2017 3,0 ER4043 “ I ” 1 171 (50%) -----
AA7015 6,0 ER5183 TIG–AC
“ X ” 2 290 (75%) -----
AA5083 ER5183 “ V ” 8 301 (72%) -----
AA6082 15,0
ER5183 MIG–DC
“ V ” 8 235 (69%) -----
Los valores entre paréntesis indican el porcentaje con respecto almaterial base antes de su soldadura.
CONDICIONES DE SOLDEO Y RESULTADOS DE ENSAYOS DETRACCIÓN REALIZADOS EN MUESTRAS SOLDADAS
Material base
Espesor (mm) Aporte Proceso Junta Pasada
σσmáx (MPa)
δδ ( % )
ER4043 “ V ” 2 227 (69%) 2,3 (15%) AA6061 6,0
ER5356
MIG Pulsado “ V ” 2 230 (70%) 1,7 (11%)
ER4043 “ V ” 2 276 (71%) 1,8 (11%) AA7020 5,0
ER5356
MIG Pulsado “ V ” 2 265 (68%) 2,0 (13%)
“ I ” 2 272 (69%) 6,0 (40%) AA7020 5,0 ER5356 MIG–DC
“ V ” 2 266 (67%) 5,7 (37%)
Los valores entre paréntesis indican el porcentaje con respecto almaterial base antes de su soldeo.
IMPERFECCIONES EN LAS UNIONES
SOLDADAS
POROSIDAD
0,01
0,1
1
10
100
400 600 800 1000 1200 1400
Temperatura ( ºC )H
2 (m
l / 1
00 m
g de
met
al)
Solubilidad del hidrógeno en el aluminio.
POROSIDAD
Efecto de la posición de soldadura y del baño fundido en la porosidad.
POROSIDAD
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
0,5 1,0 1,5 2,0
Longitud de arco (mm)
Con
teni
do d
e hi
dróg
eno
(ml/1
00g)
RELACIÓN ENTRE LONGITUD DEL ARCO Y POROSIDAD DEBIDA ALHIDRÓGENO EN LA SOLDADURA TIG
FISURACIÓN EN CALIENTE (GRIETAS DE SOLIDIFICACIÓN)
El agrietamiento en caliente se produce a causa de las elevadas tensionesque se generan en la unión soldada debido a la elevada dilatación térmica(dos veces la del acero) y a la importante contracción que el materialexperimenta durante la solidificación, aproximadamente un 5 % mayorque en las uniones realizadas sobre acero.
FISURACIÓN EN CALIENTE.
FISURACIÓN EN CALIENTE (GRIETAS DE SOLIDIFICACIÓN)
Ø El riesgo de que se produzca agrietamiento, se puede reducir
utilizando un metal de aportación diferente al base, resistente al
agrietamiento (usualmente que forme parte de las series de aleaciones
4XXX ó 5XXX).
Ø Generalmente el inconveniente de esta práctica es que la unión que
resulte tiene una resistencia mecánica más baja que la del metal base
y no responder adecuadamente al tratamiento térmico posterior.
FISURACIÓN EN CALIENTE (GRIETAS DE SOLIDIFICACIÓN)
0,0
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
6,0
0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0
% en peso del aleante
Sens
ibili
dad
rela
tiva
de
fisu
raci
ón
Al-Si Al-Mg2Si Al-Mg Al-Cu
FALTA DE PENETRACIÓN
Ø Baja intensidad de corriente.
Ø Elevada velocidad de soldadura.
Ø Demasiado espaciamiento en la raíz.
Ø Mezcla de gases inadecuados en grandes espesores.
FALTA DE PENETRACIÓN