B ISO 1217 2002 - Daum

KS B ISO 1217 KSKSKSKSSKSKSKS KSKSKS SKSKS KSKS SKS KS

용적형 압축기－시험 검사 KS B ISO 1217 : 2002

(2007 확인)

산 업 자 원 부 기 술 표 준 원

2002년 12월 31일 제정

http://www.kats.go.kr

2011-01-06, 경원기계공업(주)에 라이센스를 부여하며 불법 복사 및 무단 배포를 금합니다.

심의부회 : 일반산업기계부회

성 명 근 무 처 직 위

(위 원 장) 백 영 남 경희대학교 교수

(위 원) 김 선 희 국제경영기술연구원 연구실장

김 윤 제 성균관대학교 교수

김 철 진 한라대학교 교수

이 관 수 한양대학교 교수

이 재 학 한국산업기술대학교 교수

장 춘 만 한국건설기술연구원 선임연구원

최 원 석 대원뉴매틱공업 대표

최 일 섭 한국승강기안전관리원 본부장

(당 연 직) 손 두 익 한국산업안전공단 안전기술지원국 충남지도원장

성 명 근 무 처 직 위

표준열람 : 국가표준종합정보센터 (http://www.standard.go.kr)

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제 정 자：산업자원부 기술표준원장 제 정 : 2002년 12월 31일

확 인 : 2007년 11월 6일 기술표준원 고시 제2007-0966호

심의부회：산업표준심의회 일반산업기계부회

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이 표준에 대한 의견 또는 질문은 산업자원부 기술표준원 표준기술지원부 기계건

설표준팀 (팀장 최형기 ☎ 02-509-7206)으로 연락하시거나 웹사이트를 이용하여

주십시오. (http://www.kats.go.kr)

이 표준은 산업표준화법 제 7 조의 규정에 따라 5 년마다 산업표준심의회에서 심

의되어 확인, 개정 또는 폐지됩니다.


ICS 23.140

한 국 산 업 규 격 KS

용적형 압축기－시험 검사 B ISO 1217： 2002

(2007 확인)

Displacement compressors－Acceptance tests

서 문 이 규격은 1996년에 제3판으로 발행된 ISO 1217, Displacement compressors－Acceptance tests를 번역

해서 기술적 내용 및 규격서의 서식을 변경하지 않고 작성한 한국산업규격이다.

1. 적용 범위 이 규격은 용적형 압축기의 체적 유량과 필요 동력을 고려한 시험 검사 방법을 규정하며,

아울러 부속서 A에서 액체 링 압축기의 시험 방법도 규정한다. 또한 완전한 성능 시험법이 결정될 때 제

조자와 구매자 상호간에 합의해야 하는 동작 조건과 시험 조건을 규정한다.

연속 또는 배치 공정으로 제조되고, 제조자의 판매 부서에서 발행한 성능 자료를 바탕으로 판매되는 공

기 압축기에 대해서는 부속서 B, 부속서 C, 부속서 D에 기술된 시험으로 대체할 수 있다.

이 규격에는 체적 유량과 필요 동력의 측정 방법, 규정된 조건으로의 측정값 수정 방법, 보증 조건과 수

정된 값과의 비교 방법 등을 포함한 완전한 성능 검사를 위한 자세한 지침이 제시되어 있다. 이 규격에

따라 수행되는 시험 검사에서의 결과에 대한 공차는 계약 단계 또는 시험 완료 전에 제조자와 구매자 사

이의 합의가 이루어져야 한다. 이 규격은 이 공차를 결정하는 방법을 규정한다.

부속서 E의 표준 입구 조건은 참고용으로 제시된다.

2. 인용 규격 다음에 나타내는 규격은 이 규격에 인용됨으로써 이 규격의 규정 일부를 구성한다. 이러한

인용 규격은 그 최신판을 적용한다.

ISO 2602：1980, The interpretation of test results－Estimation of the mean－Confidence interval

ISO 2854：1976, Statistical interpretation of data－Techniques of estimation and tests relating to means and

variances

ISO 3046－1：1995, Reciprocating internal combustion engines－Performance－Part 1：Standard reference

conditions, declarations of power, fuel and lubricating oil consumptions, and test methods

ISO 5167－1：1991, Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices－Part 1：Orifice plates,

nozzles and Venturi tubes inserted in circular cross-section conduits running full

ISO 5167－1：1991/Amd 1：1998

ISO 5941：1979, Compressors, pneumatic tools and machines－Preferred pressures

ISO 9300：1990, Measurement of gas flow by means of critical flow Venturi nozzles

IEC 60046：1962, Recommendations for steam turbines－Part 2：Rules for acceptance tests (now withdrawn)

IEC 60051－1：1984, Direct acting indicating analogue electrical measuring instruments and their accessories－

Part 1：Definitions and general requirements common to all parts

IEC 60584－1：1995, Thermocouples－Part 1：Reference tables

IEC 60584－2：1982, Thermocouples－Part 2：Tolerances

IEC 60584－3：1989, Thermocouples－Part 3：Extension and compensating cables－Tolerances and identification

system


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3. 정 의 이 규격에서 사용하는 주된 용어의 정의는 다음에 따른다.

3.1 일반 사항

3.1.1 시험 검사 이 규격대로 수행된 성능 시험

3.1.2 용적형 압축기 동작부의 변위에 의해 폐공간 내에 기체가 연속적으로 유입, 유출됨으로써 정압이

증가하는 장비

비 고 1. 액체 링 압축기의 정의는 부속서 A를 참고한다.

3.1.3 용적형 압축기의 송출량 압축기의 첫째 단 압축 요소에 의해 1주기 동안 송출되는 양

3.1.4 용적형 압축기의 배제량 압축기의 첫째 단에서의 단위 시간당 송출량

3.1.5 축동식 왕복동 압축기 축 회전에 의해 압축실을 구성하는 공간에서 운동 요소가 직선 교대 운동을

함으로써 기체의 흡입과 압축이 일어나는 용적형 압축기

3.1.6 회전 압축기 케이싱 안에서 동작하는 하나 또는 그 이상의 로터가 있고, 회전 날개나 로터 자체의

변위에 의해 압축이 일어나는 용적형 압축기

3.1.7 액체 주입식 회전 압축기 액체가 압축기 앞 또는 내부의 기체 유동에 주입되는 회전 압축기

3.1.8 패키지 압축기 원동기, 변속기, 고정 또는 이동 장비, 보조 및 부속품을 포함하여 완전한 배선과 배

관을 갖춘 압축기

3.1.9 틈새 체적 압축 행정의 마지막에 갇히게 되는 기체가 차지하는 압축 공간 내의 체적

3.1.10 틈새 체적비 어떤 단계에서 압축 요소의 송출량에 대한 그 단계의 틈새 체적 비율

3.1.11 표준 흡입점 압축기 설계나 설치 유형에 따라 달라지는 각 압축기의 대표적인 흡입점

비 고 2. 베어(bare) 압축기의 표준 흡입점은 일반적으로 흡입 플랜지에 있다.

3. 패키지 공기 압축기의 표준 흡입점은 제조자에 의해 명시되지 않았다면 패키지로 대

기가 유입되는 지점이다. 밀폐형이 아닌 패키지의 경우는 공기가 처음 기계 내부로

유입되는 지점(흡입 공기 여과기)을 뜻한다.

3.1.12 표준 흡입 상태 압축기 표준 흡입점에서 빨아들인 기체의 상태

3.1.13 표준 송출점 각 압축기를 대표하는 송출 지점. 이 지점은 압축기 설계와 설치 유형에 따라 달라진

다.

비 고 4. 베어 압축기의 표준 송출점은 일반적으로 압축기 송출 플랜지에 있다.

5. 패키지 공기 압축기의 표준 송출점은 말단 출구에 있다.

3.1.14 표준 송출 상태 압축기의 표준 송출점에서의 압축된 기체의 상태

3.1.15 중간 냉각 각 단계 사이에서 기체로부터 열을 제거하는 것.

3.1.16 후방 냉각 압축이 완료된 후에 기체로부터 열을 제거하는 것.

3.1.17 외부 냉각제 생성된 열을 최종적으로 제거하기 위해서 압축기 외부에서 공급된 공기 또는 냉각수

와 같은 매체

3.1.18 폴리트로픽 과정 이상 기체의 압축 또는 확장에서는 압력과 체적 사이에 다음 관계가 성립한다.

pV n＝상수

지수 n은 다양한 값을 가질 수 있다. 예를 들어,

pV＝상수

는 기체 온도가 일정한 등온 과정을 표시한다.

pV k＝상수

는 기체 엔트로피가 일정한 등엔트로피 과정을 표시한다.


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비 고 6. 때때로 이 과정을 “단열 과정”이라고도 하는데, 단열(주위 환경과 열교환이 없는 것) 과

정과 가역 단열(등엔트로피) 과정 사이에서의 혼동을 피하기 위해 “등엔트로피”로 표현

하는 것이 좋다.

3.1.19 이상적인 다단 압축 기체의 흡입 온도와 소모한 일의 양이 각 단계마다 같고, 이상 기체가 등엔트

로피적으로 압축되는 과정

3.1.20 축 회전 속도 단위 시간당 압축기 구동축의 회전수

3.1.21 축 속도 불규칙성 1주기 동안 최대와 최소 순간 축 속도 사이의 차를 두 수의 산술 평균으로 나

눌 때 얻어지는 무차원 수

축 속도의 불규칙성＝minmax

minmax2nnnn

+−

3.2 압 력

3.2.1 전 압 기체 흐름이 안정되고, 그 운동 에너지가 등엔트로피 압축에 의해 유동 상태에서 안정 상태

로 변환된 시점에서 측정한 압력

3.2.2 정 압 기체 속도로 인해 측정이 영향을 받지 않도록 하여 기체 내에서 측정된 압력. 정지된 기체

내에서는 전압과 동일한 수치임.

3.2.3 동 압 전압에서 정압을 뺀 것.

3.2.4 대 기 압 시험 장소에서 측정한 대기의 절대 압력

3.2.5 주변 공기 압력 압축기 부근에서 측정한 대기의 절대 압력

3.2.6 유효 (게이지) 압력 위의 대기 압력에서 측정한 압력

3.2.7 절대 압력 대기압과 유효 압력을 수학적으로 합산한 것으로서, 완전한 진공으로부터 측정한 압력

3.2.8 흡입 압력 표준 흡입점에서의 전체 평균 절대 압력

3.2.9 송출 압력 표준 송출점에서의 전체 평균 절대 압력

비 고 7. 전체 절대 압력은 동압이 정압에 비해 0.5 % 낮은 경우에는 절대 정압으로 대체할 수

있다.

3.3 온 도

3.3.1 전 온 도 기체 흐름이 안정되고, 그 운동 에너지가 등엔트로피 압축에 의해 유동 상태에서 정체 상

태로 변환되는 시점에서 측정한 온도

3.3.2 흡입 온도 압축기의 표준 흡입점에서의 전온도

3.3.3 송출 온도 압축기의 표준 송출점에서의 전온도

3.3.4 주위 공기 온도 압축기로부터 영향을 받지 않게 한 상태에서 압축기 주변 대기의 전온도

3.4 유 량

3.4.1 압축기의 실제 체적 유량 전온도, 전압, 표준 흡입점에서의 상태(예를 들면, 습도)를 고려한 표준 송

출점으로 전송되어 압축된 공기의 실제 체적 유량

비 고 8. 혼동을 피하기 위해 “실용량”이라고 표현하지 않는다.

3.4.2 표준 체적 유량 표준 흡입 상태(온도, 압력, 흡입 기체 조성에 대한)를 고려한 표준 송출점에서 전

송되어 압축된 공기의 실제 체적 유량

비 고 9. 혼동을 피하기 위해 “표준 용량”이라고 표현하지 않는다.

3.4.3 자유 공기 압축기 자체의 영향은 받지 않은 상태에서 압축기의 대기 조건에서의 공기

3.5 동 력


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3.5.1 등온 동력 일정한 온도에서 압축기가 이상 기체를 주어진 흡입 압력에서 주어진 송출 압력으로 손

실 없이 압축하는 데 이론적으로 필요한 동력

3.5.2 등엔트로피 동력 일정한 엔트로피에서 이상 기체를 주어진 흡입 압력에서 주어진 송출 압력으로

압축하는 데 이론적으로 필요한 동력. 다단 압축의 경우, 이론적으로 필요한 등엔트로피 동력은 모든 단계

에서의 등엔트로피 동력을 합산한 것이다.

3.5.3 축 동 력 압축기 구동축에 필요한 동력이다. 기계적 손실과 내부 동력의 합으로서, 기어 구동 장치

또는 벨트 구동 장치와 같은 외부 변속 장치에 의한 손실은 포함하지 않는다.

3.5.4 패키지 압축기의 입력 전력(전기적으로 구동되는 장비만 관련) 패키지에 포함된 모든 기구의 영향을

포함하여, 규정 공급 조건(위상, 전압, 주파수, 전류 용량 등)에서 각각의 원동기나 압축기에 의해서 작동되

는 여러 부속품(오일 펌프, 냉각팬, 내부 압축 공기 건조기)에 입력되는 전력과 원동기에 공급되는 전력의

합

3.6 효 율

3.6.1 등온 효율 축 동력에 대한 등온 동력의 비율

3.6.2 등엔트로피 효율 축 동력에 대한 등엔트로피 동력의 비율

3.6.3 용적 효율 압축기 배기량에 대한 실제 체적 유량의 비율

3.7 필요 비에너지

3.7.1 베어 압축기의 필요 비에너지 압축기의 실제 체적 유량당 축 소요 동력

3.7.2 패키지 압축기의 필요 비에너지 압축기 실제 체적 유량당 패키지 압축기 소요 동력

3.7.3 연료(또는 증기) 비소비량 압축기의 실제 체적 유량당 연료(또는 증기)의 질량 유량

3.8 기체 상태량

3.8.1 압축 계수 이상 기체와 실제 기체의 편차를 나타내는 계수

3.8.2 상대 증기압 수증기의 부분 압력과 같은 온도에서의 수증기의 포화 압력의 비율

3.8.3 절대 습도 기체에 포함된 습기와 건조 기체의 질량 비율


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4. 기 호

4.1 기호와 단위

기 호 용 어 SI 단위 기타 실용 단위

A 면 적 m2 mm2

b 연료비 소비량 kg/m3 －

c 속 도 m/s －

e 상대 틈새 체적 1 －

f 불확도 계산을 위한 변수 해당 변수의 단위 －

F 연료 소비량 kg/s kg/h, g/s

G 품질 등급 % －

h 액주의 높이 m mm

K 수정 계수 1 －

M 토 크 Nㆍm －

n pV 도표에서 폴리트로픽 과정의 지수 1 －

N 회전 주파수(축 속도) s－1 min－1

p 압 력 Pa MPa, bar, mbar

P 동 력 W MW, kW

qm 유동의 질량비 kg/s kg/h

qV 유동의 체적비 m3/s m3/h, m3/min, l/s

r 압 력 비 1 －

R 기체 상수 J/(kgㆍK) －

t 섭씨 온도 ℃ －

T 열역학적 온도 K －

V 체 적 m3 l

V 절대 불확도 해당 변수의 단위 －

W 일 J MJ, kJ, kWh

wm 필요 질량 비에너지 J/kg kJ/kg

wV 필요 체적 비에너지 J/m3 J/l, kWh/m3

x 절대 습도 kg/kg g/kg

z 단의 수 1 －

Z 압축 계수 1 －

Δ 변 화 량

η 효 율 1 －

k 등엔트로피 지수 1 －

μ 동 점 성 Paㆍs kg/(mㆍs)

ρ 질량 밀도 kg/m3 kg/l

τ 상대 불확도 1 －

φ 상대 증기압 1 －

ω 각 속 도 rad/s －


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4.2 첨 자

첨 자 용 어 비 고

0 보통 상태

1 흡 입 압축기의 표준 흡입점에서 측정한 양을 나타냄.

2 송 출 압축기의 표준 송출점에서 측정한 양를 나타냄.

a 절 대

ab 흡 수

ap 근 사

av 평 균

air 건조 공기

b 대 기 대기압과 대기 온도를 나타냄.

C 계약상에 있는 계약상에 규정된 양을 나타냄.

cd 응 축

co 연 결

comb 결 합

corr 수 정

corr, C 계약상의 조건에 따라 수정

cr 임 계 임계 압력과 입계 온도를 나타냄.

d 동 적 동적 압력과 동적 온도를 나타냄.

e 유 효

E 전 체 값

el 전 기 적

f 유동 측정 장치 응축물 포함하지 않음.

g 기 체

i n개의 측정 중 하나의 개별 측정

in 내 부

L 동 작 액

m 질 량 유동, 에너지, 체적의 질량비의 특성을 나타냄.

me 기 계 적

M 모 터

n 측정 회수

N 표 준

P 패 키 지

pol 폴리트로픽 폴리트로픽 과정의 특성을 나타냄.

r 감 소 된 감소된 압력과 감소된 온도의 특성을 나타냄.

R 눈금 읽기 시험중에 계측되거나 시험 조건에 따라 미리 정해진 양을 나

타냄.

res 결 과

s 포 화

S 등엔트로피 등엔트로피 과정을 나타냄.

t 전 체

T 등 온 등온 과정을 나타냄.

th 이 론 적

v 증 기

V 체 적 유동과 에너지의 체적비를 나타냄.

w 냉 각 제


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5. 측정 장비, 측정 방법 및 정확도

5.1 일반 사항 이 국가 규격에 제시된 장비와 측정 방법은 동등하거나 더 나은 정확도를 지닌 기타 장비

와 측정 방법의 사용을 제한하기 위한 것이 아니다. 특정 측정 또는 도구와 관련된 국제 규격이 있다면

측정이나 도구 선택에 그 규격을 적용해야 한다.

시험에 영향을 줄 수 있는 모든 검사, 측정, 시험 장비 및 시험 도구는 사용에 앞서 각 국가 규격에 맞

는 인증된 장비로 규정된 사용법에 따라 미리 정해진 주기에 따라 교정 및 조정되어야 한다.

5.2 압력 측정

5.2.1 일반 사항

5.2.1.1 관 또는 공기 탱크의 압력 탭은 내벽과 같은 평면상에서 수직을 이루고 있어야 한다.

비 고 10. 저압 또는 고속의 경우, 버(burr)와 같은 미세한 요철도 심각한 오류를 발생시킬 수

있음에 유의하여야 한다.

5.2.1.2 게이지로 연결하는 관은 가능한 한 짧아야 한다. 죔을 점검하고 누설 부위가 없도록 하여야 한다.

5.2.1.3 연결관은 가능한 짧으면서 누설 부위가 전혀 없어야 하고, 먼지나 응축된 액체에 의해 막히지 않

도록 충분한 지름을 가진 것이어야 한다. 액체의 압력 또는 액체－기체 혼합물의 압력을 측정할 때 측정

장치는 측정 지점과 같은 높이에 설치하고, 연결관은 액체 기둥 높이의 영향을 받지 않도록 잘 정리한다.

그렇지 않을 경우에는 높이차를 고려해 주어야 한다. 죔을 점검하여 누설이 없도록 한다.

5.2.1.4 측정 장비는 진동의 영향을 받지 않도록 설치한다.

5.2.1.5 측정 장비(아날로그 또는 디지털)는 측정값에 대해 ±1 %의 정확도를 지닌 것이어야 한다.

5.2.1.6 전압은 정압과 동압의 합이다. 전압은 피토관(Pitot tube)을 유체 유동과 평행하게 하여 측정한다.

동압이 전압의 5 % 이하일 경우, 미리 계산된 평균 속도를 기초로 계산할 수 있다.

5.2.1.7 흡입관 또는 송출관에서 저주파(1 Hz 이하) 압력파의 크기가 일반적인 평균 절대 압력의 10 %를

초과할 경우, 시험을 계속하기 전에 관의 설치 상태를 수정해야 한다.

저주파 압력파의 크기가 규정된 평균 흡입 및 송출 압력의 10 %를 초과한다면 시험 당사자가 문서로 합

의하지 않은 한 이 규격의 요구 조건으로 시험해서는 안 된다.

5.2.1.8 전달 장치와 게이지는 동등한 정확도의 실하중 또는 전기식 시험 장비를 이용해 시험시와 유사한

압력과 온도 조건 아래에서 교정되어야 한다.

5.2.1.9 눈금주와 실하중 압력계는 장비 위치에서의 중력 가속도에 맞추어 조정한다.

5.2.1.10 눈금주는 주위 온도에 맞추어 조정한다.

5.2.1.11 저주파(1 Hz 이하) 맥동의 경우, 흡입 스로틀이 달린 공기 탱크를 압력 마개와 기구 사이에 설치

한다.

5.2.1.12 게이지의 진동은 기구 앞에 설치된 밸브를 조절하지 말고 제한 오리피스를 사용하여 감소시킨다.

5.2.2 대 기 압 대기압은 ±0.15 % 이상의 정확도를 지닌 기압계를 이용해 측정한다.

5.2.3 중간 냉각기 압력 중간 냉각기 압력은 사용하는 중간 냉각 직후에 측정한다.

5.3 온도 측정

5.3.1 온도는 ±1 K의 정확도를 지닌 온도계, 열전기 온도계, 저항 온도계, 서미스터와 같은 장치를 인증

또는 교정받은 후 관 또는 포켓에 넣어 측정한다.

5.3.2 온도계 포켓은 얇아야 하며, 표면이 부식과 산화가 일어나지 않도록 해야 함과 더불어 실용적이도록

단면적이 작은 것이어야 한다. 포켓에는 적절한 액체를 채운다.

5.3.3 온도계나 포켓은 100 mm 또는 관 단면적의 1/3만큼 관 안으로 삽입한다.


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5.3.4 눈금을 읽을 때, 측정하는 매체에서 온도계를 꺼내서는 안 되고, 포켓이 사용되었을 때에도 포켓에

서 온도계를 꺼내서는 안 된다.

5.3.5 사전에 다음 사항을 확인해야 한다.

a) 삽입 지점과 근접한 곳과 연결점 사이의 돌출부는 잘 절연시켜 포켓이 관측하고 있는 매체와 가상적으

로 같은 온도가 되도록 한다.

b) 온도 측정 장비의 센서 또는 온도계 포켓은 매체에 잘 담겨져야 한다(센서 또는 온도계 포켓은 기류와

반대로 향하게 한다. 특수한 경우에는 기류와 수직한 위치에 놓을 수도 있다.).

c) 온도계 포켓이 정상적인 유체 유동을 방해하지 않도록 한다.

5.3.6 열전대는 용접된 측정 접합부를 가진 것으로 하고, 예상되는 동작 범위에 대해 교정받아야 한다. 열

전대는 온도와 측정하는 기체에 적합한 재질로 만든 것이어야 한다. 열전대가 온도계 포켓과 같이 사용될

경우, 열전대의 측정 접합부는 가능하면 포켓의 하부와 함께 용접한다. 열전대의 선택과 사용법에 관한 자

세한 정보는 IEC 60584－1, IEC 60584－2, IEC 60584－3을 참고한다.

5.4 습도 측정 기체가 습기를 함유하고 있다면 시험중에 습도를 검사한다. 습도는 ±3 % 이상의 정확도를

지닌 장비를 이용하여 표준 흡입점에서 측정한다.

5.5 회전 주파수 측정 ±0.5 % 이상의 정확도를 지닌 방법을 이용하여 축 속도를 결정한다.

5.6 유량 측정

5.6.1 압축기의 실제 전송 유량은 ISO 5167 또는 ISO 9300에 명시된 성능 시험에 따라 측정되어야 한다.

흡입 체적 유량의 측정은 다음의 경우에 사용된다.

－배송 체적 유량 측정이 실질적이지 못한 경우

－누출량을 각각 측정하여 흡입 체적 유량에서 빼줄 경우

－액체 주입식 회전 압축기와 같이 압축기로부터 압축된 기체의 외부 누출이 일어나지 않는다고 확신할

수 있을 경우

－흡입 기체의 응축 효과로 인해 전송 체적 유량의 측정에 오차가 발생할 소지가 있을 경우

비 고 11. ISO 5167과 ISO 9300에서 규정한 범위 이하의 체적 유량에 대해서는 대체 방법에 대한 제조

자와 구매자 사이의 합의가 이루어져야 할 것이다.

5.6.2 외부 냉각류는 측정값의 ±5 % 또는 그 이상의 정확도를 가진 측정 방법으로 결정한다.

5.7 동력과 에너지의 측정

5.7.1 압축기의 소요 동력은 반응계가 탑재된 구동 장치나 토크미터를 이용하여 직접적으로 측정할 수도

있고, 보정된 전동 모터에 입력되는 전력으로부터 또는 원동기의 인증된 성능 특성으로부터 간접적으로

측정할 수 있다.

5.7.2 원동기의 축 동력 측정은 승인된 시험 규약에 따라 측정한다.

5.7.3 정밀 토크미터는 규정된 토크의 1/3 이하에서 사용되어서는 안 된다. 토크미터는 시험시와 같은 온

도에서 토션 멤버를 이용하여 시험 후에 보정한다. 한 순간도 부하가 감소하는 일이 없도록 주의하여 부

하를 지속적으로 증가시키면서 연속적으로 눈금을 읽는다.

마찬가지로 감소순 측정에서는 부하가 한 순간도 증가되지 않도록 하여 부하를 감소시키면서 연속적으

로 눈금을 읽는다. 측정 결과는 부하 증가와 부하 감소시의 수치 평균값을 근거로 산출한다. 만약 증가시

와 감소시의 토크 차이가 1 %를 초과하면, 그 토크미터로는 부적합하다.

5.7.4 전기 구동 압축기의 축 동력은 측정한 공급 전력에 인증된 방법으로 보정하여 얻어지는 모터 효율

값을 곱함으로써 결정한다. 반드시 정밀한 장비를 사용하여 측정하고, 동력, 전압, 전류 모두를 측정한다.


B ISO 6002：2002

9

도구의 전압 코일은 모터 단자에 즉시 연결함으로써 전선에서 일어나는 전압 강하가 측정에 영향을 미

치지 않도록 한다. 원격 장치가 사용된 경우, 전압 강하는 따로 결정하여 고려한다(IEC 60051 참조). 공급

전선이나 측정 장치에 의한 전압 강하와 같이 측정에 영향을 미치는 요소는 고려한다.

5.7.5 입력 전기 단자가 해당 기계 전력에 맞는지를 확인한다. 공급 전선 또는 측정 장치에서의 전압 강하

와 같이 측정에 영향을 미치는 요소를 고려한다.

5.7.6 삼상 모터의 경우 2－전압계 방법이나 비슷한 정확도를 지닌 기타 방법을 사용한다.

5.7.7 전류, 전압 변환기는 오차를 최소화하기 위해서 가능하면 변환기의 정격 부하에 가깝게 작동하는 것

을 선택한다.

시험중에 최근에 교정된 kWh 미터기를 회로에 연결하여 사용하면 편리하게 오류 여부를 점검할 수 있

다.

5.8 기타 측정

5.8.1 연료 소비량 압축기가 내연 기관이나 기체 터빈에 의해 동작되는 경우, 평균 연료 소비량은 특정

검사 시점에 일정한 조건에서 작동하는 동안 단위 시간당 소비하는 연료의 체적을 측정하여 결정한다.

5.8.2 증기 소비량 압축기가 증기 기관이나 증기 터빈에 의해 동작되는 경우, 증기 비율은 인증된 규격에

따라 결정한다(IEC 60046 참조).

5.8.3 기체 성분 시험을 공기 외의 기체로 수행할 경우에는 시험시에 압축기로 유입시킬 기체의 화학적

성분과 물리적 특성을 결정하고, 필요에 따라 일정 간격으로 검사한다.

5.8.4 응 축 률 후방 냉각기, 흡입 탱크, 송출 플랜지의 뒷 부분에 남는 응축물을 측정한다. 모든 시험 전

후에 응축물을 중간 냉각기와 분리기로부터 배출시키고, 이 방법으로 압축기의 정상 상태가 방해받지 않

도록 한다. 모든 냉각기에 따라 분리된 양을 측정하고, 배수 과정 이후의 시간으로 나눈다.

비 고 12. 응축물에 포함된 오일은 응축물의 질량을 측정하기 전에 응축물과 분리한다.

5.9 장비 교정 시험에 앞서 장비의 교정 기록을 준비한다. 시험 수행중에 사용하면서 보정이 변동되기 쉬

운 중요한 장비는 시험 완료 후 재교정한다. 장비의 정확도 등급을 초과할 정도의 변동을 초래하는 장비

의 교정 변동은 시험이 거부되는 원인이 될 수 있으므로 유의해야 한다.

6. 시험 과정

6.1 일반 사항

6.1.1 시험 검사를 시작하기에 앞서 압축기가 시험 검사를 수행하기에 적절한 상태인지 확인한다. 외부 누

출, 특히 배관 누출 여부 등을 점검한다.

6.1.2 냉각기와 같이 퇴적물이 축적될 수 있는 부분은 가스와 냉각제 모두를 제거한다.

6.2 시험 절차

6.2.1 다음과 같은 목적으로 예비 시험을 수행할 수 있다.

－장비 점검

－시험 수행자 훈련

예비 시험은 시험 검사를 고려해 시험 검사의 모든 조건에 맞추어 수행한다.

6.2.2 시험을 수행하는 동안, 성능과 관련된 모든 측정이 이루어져야 한다. 다음의 세부 조항에 압축기에

흡수되는 유량과 동력에 대해 자세히 설명한다.

6.2.3 시험 조건은 보증된 조건에 가능한 한 근접해야 한다. 편차는 표 1에 규정된 한도를 넘지 않아야

한다. 흡입 조건이 합의되지 않았다면, 표준 흡입 상태는 부속서 E의 규정을 따른다.


B ISO 1217：2002

10

6.2.4 구매자가 지정하는 기체를 사용하거나 또는 표 1에 규정된 한도 내에서 기계에 대한 시험을 수행하

는 것이 부적당하다고 판단되면, 구매자와 제조자 사이에 특이한 시험 조건이나 조정에 관한 합의가 이루

어져야 한다.

6.2.5 지배 구조는 정상 동작 조건에서 유지되어야 한다.

6.2.6 시험중 윤활제와 이송율은 동작 지침서를 따른다.

6.2.7 시험중 검사 조건을 유지하기 위해 필요하거나 지침서에 주어진 정상 동작에 필요한 경우를 제외하

고는 어떠한 조정도 하지 않는다.

6.2.8 눈금을 읽기 전에 압축기의 정상 상태 조건에 확실히 도달하도록 압축기를 충분히 가동시켜 시험

중 계기를 읽을 때에 시스템상의 변화가 발생하지 않도록 한다.

그러나 시스템상의 변화를 피할 수 없는 시험 조건이거나 각각의 눈금 읽기 수치의 편차가 클 경우는

눈금 읽기 회수를 늘린다.

6.2.9 정상 상태 조건에 도달한 것을 나타내기 위해 충분한 수의 눈금 읽기가 이루어져야 한다. 눈금 읽기

의 수와 읽기 간격은 요구하는 정확도에 맞게 선택한다.

6.2.10 시험 후에 압축 장치와 측정 장비를 점검한다. 시험 결과에 영향을 줄 소지가 있는 결함이 발견되

면, 그 결함을 수정한 후 재실험한다.

표 1 평균 읽음값의 변동과 규정값의 최대 편차

(액체 링 압축기의 경우, 부속서 A의 표 A.1 참조)

측정된 변수 최대 허용 편차 눈금 읽기 평균값의 최대 허용폭

흡입 압력, p₁ ±10 % ±1 %

송출 압력, p₂ 규정되지 않음 ±1 %

압 력 비, r 8.3.1 참조 －

흡입 온도, T1 규정되지 않음 ±2 K

절대 흡입 습도, x1 규정되지 않음 ±5 %

등엔트로피 지수, κ ±3 % 규정되지 않음

기체 상수×압축 계수, RZ ±5 % 규정되지 않음

축속도, N ±4 % ±1 %

액체 주입 온도(1) ±5 K 규정되지 않음

외부 냉각제의 흡입 온도와 기체의 흡입 온도의 온도차 ±10 K (냉각 공기)

±5 K (냉각 수)

±2 K

±2 K

외부 냉각류 ±10 % ±10 %

노즐 또는 오리피스 판에서의 온도 규정되지 않음 ±2 K

노즐 또는 오리피스 판의 차동 압력 규정되지 않음 ±2 %

주(1) 내부 냉각, 액체 주입식, 회전 압축기의 경우

비 고 1. 규정 조건으로부터의 편차가 편차의 공차보다 같거나 작은 경우에 시험을 수행할 수 있다. 2. 시험 조건으로부터의 편차가 ±10 % 이상의 흡수 동력 편차를 야기하면 시험 한계를 넘어선

것으로 본다. 3. 5.2.1.7 참조 4. 허용되지 않은 공진 압력 진동이 발생했을 경우, 규정된 값과 다른 축 속도에서의 시험은 인정

되지 않는다. 5. 규정된 값과 큰 차이를 가진 기체를 사용한 기체 압축기의 시험에서는 기체 특성의 큰 변화가

자주 발생한다. 이 점은 당사자 사이에 합의해야 한다.


B ISO 6002：2002

11

6.3 읽음값 평가

6.3.1 최종 계산이 이루어지기 전에 기록된 자료는 동작 조건의 일관성을 위해 정밀하게 조사한다. 한 시

험중에 눈금 읽기의 변동값은 표 1에 주어진 한도를 초과해서는 안 된다.

6.3.2 인정된 눈금 읽기 결과값 사이에는 일관성이 있어야 한다.

6.3.3 과도한 차이를 보이는 눈금 읽기 결과값의 배제는 시험 시작시와 완료시의 결과값에만 한한다. 눈금

읽기는 가능한 한 짧은 시간 안에 이루어지도록 한다.

6.3.4 습기 함유량은 5.4에 따라 표준 흡입점에서 결정한다. 각 압축 단계와 유동 측정 장치에서의 습기

함유량은 응축물 측정 결과로 결정한다.

6.4 시험 결과의 계산

6.4.1 유동 측정값을 제외한 시험 결과는 인정된 눈금 읽기 결과의 산술적 평균값으로 계산한다.

6.4.2 질량 유량은 5.6에 따라 결정한다.

6.4.3 건조 상태가 아닌 기체가 압축되는 경우, 습기의 영향을 고려하여 흡수된 동력을 수정하여야 한다.

6.4.4 흡입구의 실제 체적 유량은 측정 장비를 이용해 측정한 기체 유동을 표준 흡입점에서의 조건으로

전환하여 얻는다(분리된 습기에 대해서는 6.5.4와 6.6에 따라 고려한다.).

6.4.5 몇몇 언로딩 장치는 부분 부하 상태에서 흡입구로 따뜻한 기체를 배출한다. 이에 따라 입구 온도는

완전 부하시보다 부분 부하시에 더 높게 된다. 그리고 그것으로 인하여 체적 유량은 외관상 높은 값에 이

르는 것처럼 나타난다. 이 경우, 부분 부하 유량은 완전 부하의 흡입 온도로 계산한다.

6.4.7 시험 조건이 규정을 벗어났을 때에는 체적 유량과 흡수된 동력을 표 1에 규정된 한도 내에서 조정

할 수 있도록 허용한다. 체적 유량은 축 속도, 등엔트로피 또는 폴리트로픽 지수, 외부 냉각제 온도, 송출

된 응축물의 변동에 따라 조정한다. 흡수된 동력은 속도, 흡입 압력, 등엔트로피 또는 폴리트로픽 지수, 습

도 효과, 외부 냉각제 온도의 변동에 따라 조정한다.

비 고 13. 기체 상수나 압축 계수의 수정과 같은 기타 수정도 이루어져야 한다.

6.4.8 표 1에 규정된 한도를 벗어나는 경우에는 실제 압축기의 성능에 미치는 실제 동작 조건의 영향을

변분법으로 도출하면 특정 동작 조건의 수정 정도를 보간법이나 보외법(당사자들이 합의한 경우)으로 결정

할 수 있다.

6.4.9 특정량의 압축된 매체가 각 압축 단계 사이에 주입 또는 적출되는 프로세스 압축기의 경우에는 비

에너지 개념은 의미가 없고, 압축기 축으로 주입된 동력으로 이를 대체해야 한다.

6.4.10 규정된 것과 다른 기체로 시험이 수행된다면 수정이 가해져야 한다. 기체 상수의 수정은 누출량에

영향을 줄 것이고, 따라서 체적 유량이 변하게 된다. 수정은 당사자 사이에 합의되어야 한다.

6.5 체적 유량 수정

6.5.1 축속도에 대한 수정 계수, K1

R

C1 N

NK =

6.5.2 규정된 폴리트로픽 지수와 시험 조건이 다른 시험에서의 수정 계수, K2 이 수정 계수는 단식 왕복동

압축기의 시험시를 제외하고는 무시할 수 있다. 이 기계에서는 폴리트로픽 지수와 압력비의 변화는 틈새

체적에 갇히는 기체의 확장이 영향을 받음에 따라 체적 유량에 영향을 줄 것이다. 이러한 영향의 정도는

명확히 알려지지 않았다. 따라서 시험 감독관은 규정된 압력비에 최대한 가깝게 동작하도록 한다. 표 1에

제시된 한도 내의 차이에 대해서는 다음의 공식을 사용한다.

( )( )11

11R

C

/1

/1

2−−−−

= nR

nR

rereK


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12

여기에서 n：0.9κ

규정값과의 편차와 시험 결과로 얻은 평균 읽음값의 변동폭이 표 1의 한도 내에 있는 여타의 압축기에

있어서는 K2＝1.0으로 한다.

6.5.3 외부 냉각제 온도의 수정 계수, K3 외부 냉각제와 그것의 흡입 지점에서의 기체 사이의 온도차는

압축기 실린더뿐만 아니라 중간 냉각기의 기체 온도에도 영향을 미친다. 이 영향은 압축기 유형, 크기, 축

속도에 따라 달라지므로 일반적인 체적 유량 수정 공식이 없다. 규정된 기체와 냉각제 온도, 그리고 그들

사이의 차이가 표 1의 허용 한도 이내라면 수정이 필요 없으며, 이 때 K3＝1.0이다.

액체 주입식 회전 압축기의 경우 체적 유량은 압축기로 주입된 액체의 온도차에 의해 영향을 받는다.

그 결과 액체 온도가 주어진 값에 도달할 때까지 액체가 냉각기를 우회하도록 하는 자동 온도 조절 밸브

가 작동하여 체적 유량이 영향을 받는다.

주입 공기 온도가 일정하면 낮은 온도의 액체를 주입할수록 유입되는 공기를 적게 예열하게 되고, 압축

중에 더 효율적인 냉각과 봉합이 이루어져 더 높은 체적 유량이 발생한다. 이러한 영향의 정도는 압축기

설계, 내부 틈새, 로터 팁 속도, 액체 유량, 액체 점도 등에 의해 결정된다.

주입된 액체를 냉각하기 위해 기냉식 열교환기를 사용하는 액체 주입식 회전 압축기의 경우, 열교환기

에 도달하는 냉각 공기의 온도와 압축기 흡입 공기의 온도가 거의 비슷하다. 이러한 상황에서는 표 1에

규정된 값의 ±10 K 내에서 흡입 공기의 온도가 유지된다면 체적 유량은 수정하지 않으며, 이 때 K3＝1.0

이다.

주입된 액체를 냉각하기 위해 수랭식 열교환기를 사용하는 액체 주입식 회전 압축기의 경우, 수량은 일

반적으로 규정된 액체 주입 온도를 유지하도록 대략적으로 조정된다. 제공된 액체 주입 온도가 시험중에

표 1에 규정된 한도 내에서 유지된다면 체적 유량은 수정하지 않으며, 이 때 K3＝1.0이다.

위에 언급된 조건을 갖출 수 없을 때와 다른 종류의 액체 주입식 회전 압축기를 사용하는 경우에는 수

정 계수 K3가 개별적으로 결정되어야 한다(6.4.8 참조).

6.5.4 흡입 기류의 증기 성분에서 생성되는 응축물의 송출을 고려한 체적 유량의 수정 흡입 기체 안에 존

재하는 증기는 흡입점과 유동 측정 지점 사이(예를 들면 중간 냉각기, 후방 냉각기 등)의 어떤 지점에서

압축기를 따라 통과하면서 응축되어 모인다.

이렇게 시험중에 응축되어 압축기에서 빠져나가는 응축물은 다음 식을 통해 계산한다.

1

1Vcdcd p

TRqq mV

××=

여기에서 qVcd：압축기 흡입 상태에서 응축된 수증기의 체적 유량

qmcd：응축물 수집의 총질량 유량

RV：수증기의 기체 상수

기체 유동으로 주입되는 물에 의해 발생한 모든 응축물은 고려할 필요가 없다.

6.5.5 기체 상수와 압축률 계수의 편차 수정 기체 상수 또는 압축률 계수의 변화는 누출량에 영향을 미치

고, 이에 따라 측정된 체적 유량도 달라진다. 그러나 기체 상수 R와 압축률 계수 Z의 곱인 RZ가 표 1에서

정한 허용값 이내라면 이 영향은 무시한다.

6.6 수정된 체적 유량 흡입 기체가 시험 과정 동안 압축기의 어떠한 온도ㆍ압력 조건에서도 응축될 증기

성분을 가지고 있지 않을 때, 수정된 체적 유량은 다음과 같다.

qV,corr =K1×K2×K3×qVR

이 때 qVR는 시험에서 측정된 결과로부터 계산된 체적 유량 측정값이다.


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13

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−×

++=

××=

11

1g

V

f

fgf

1

1fRR

RR

xxRR

pTRqq mV

시험중 압축기의 어느 지점으로부터 뽑아낸 응축 증기를 모아서 측정할 때 상당 흡입 유량은 다음 식으

로 계산한다.

qV,corr =K1×K2×K3×(qVR＋qVcd)

이 때 qVcd 는 6.5.4에 의해 계산되며, 시험중에 압축기로부터 송출된 응축 공기에 상당하는 흡입 체적

유량이다.

6.7 동력 수정

6.7.1 축 속도의 수정 계수, K4 (＝K1 ) 흡수되는 동력은 축 속도의 영향을 받는다. 특정 축 속도와 시험 축

속도의 편차가 표 1의 허용 한도 내라면 압축기 효율은 변화하지 않는 것으로 가정한다.

이 때 수정 계수는 다음과 같다.

R

C4 N

NK =

6.7.2 흡입 압력의 수정 계수, K5 흡입 압력 편차에 대한 수정 계수는 다음과 같다.

R1

C15 p

pK =

6.7.3 등엔트로피 지수의 수정, K6 등엔트로피 지수가 계약서상에 규정된 값을 벗어난 경우, 단식 왕복동

압축기에 대해서는 다음의 수정 방법을 사용한다.

비 고 14. 실제 폴리트로픽 지수는 압축 과정 동안에 변한다. 검사 결과가 제공되지 않았다면 등

엔트로피 지수를 사용한다(공기의 경우, k＝1.4). 만약 폴리트로픽 지수가 계약서 상에

규정된 값에서 벗어나면, 다음의 수정 방법을 사용한다.

( )[ ]( )[ ] 21

R

1

R

R

C6

1

11/1/

Kr

rnnnn

KR

C

nnn

n

×−

−×

−−

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −

6.7.4 습기와 다단 압축기의 수정 계수, K7 다단 압축기에서 증기가 응축되어 중간 냉각기로부터 송출되

면, 증기량은 감소되면서 다음 단계에서 압축된다. 수정 계수는 다음과 같다.

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛

−−−⎟

⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛

−−×

−×+= ∑∑

==

z

ii

wz

ii

w xz

xTTx

zx

TT

zz

RRK

2CCi

C1

C1

2RR1

R1

R1

g

V7 1

11

111

여기에서 x：각 단계의 입구에서 나타내는 기체의 절대 습도(절대 습도는

증기의 부분 압력으로부터 계산할 수 있다.)

이 수정은 응축물이 압축 과정 완료 후(예를 들면 후기 냉각기 등)로부터 생성된 경우에는 적용하지 않

는다. 이 응축물은 규정 질량 유동의 일부로 간주한다(6.6 참조).

6.7.5 외부 냉각제 흡입 온도의 수정 계수, K8 외부 냉각제와 흡입점에서의 기체 사이의 온도차는 압축기

실린더뿐만 아니라 중간 냉각기의 기체 온도에도 영향을 미칠 것이다. 이 영향이 압축기 유형, 크기, 축

속도에 따라 달라지므로 일반적인 체적 유량 수정 공식은 주어질 수 없다. 규정된 기체와 냉각제 온도, 그

리고 그 두 값 사이의 차이가 표 1에 주어진 한도 내에 유지되도록 하여 수정이 필요 없도록 하는 것이

좋다.


B ISO 1217：2002

14

액체 주입식 회전 압축기의 경우, 흡입 공기 온도, 주입된 액체 온도, 이 두 값 사이의 차이 모두 흡수

되는 동력에 영향을 미친다. 특히 주입된 액체의 온도는 점성에 큰 영향을 미쳐 내부 누출량과 수압 손실

에 변화를 초래한다.

주입된 액체를 냉각하기 위해 기랭식 열교환기를 사용하는 액체 주입식 회전 압축기의 경우, 열교환기

에 도달하는 냉각 공기의 온도와 압축기 흡입 공기의 온도가 보통 거의 비슷하다. 이러한 상황에는 표 1

의 규정된 값인 ±10 K 내에서 흡입 공기 온도가 유지되면 체적 유량은 수정하지 않는다.

K8＝1.0

주입된 액체를 냉각하기 위해 수랭식 열교환기를 사용하는 액체 주입식 회전 압축기의 경우, 물의 유량

은 일반적으로 규정된 액체 주입 온도를 대략 유지할 수 있도록 조정된다. 액체 주입 온도가 표 1에 규정

된 한도 내에서 시험중에 유지된다면 체적 유량은 수정하지 않는다.

K8＝1.0

위에 언급된 조건이 갖춰질 수 없거나 다른 종류의 액체 주입식 회전 압축기를 사용하는 경우에는 수정

계수 K8이 별도로 결정되어야 한다(6.4.8 참조).

6.8 수정된 동력 수정된 동력은 다음과 같다.

Pcorr＝K4×K5×K6×K7×K8×PR

시험용 모터가 사용되는 경우에는 그 모터의 특성이 보고서에 기술되어야 한다.

비 고 15. 패키지 압축기의 경우 모터로의 입력 동력만 위 방법을 이용해 수정한다. 총동력 소비량

가운데 다른 요소를 더하여 총수정 동력 수치를 계산한다.

6.9 필요 비에너지 수정 수정된 필요 비에너지는 수정된 동력을 수정된 체적 유량으로 나누어 구한다(6.6

과 6.8 참조).

7. 측정 불확도 국제 규격 사이의 일관성을 유지하기 위해서 7.의 내용은 “Guide to the expression of

uncertainty in measurement (제1판 1993)”의 관련 규정을 따른다. 동시에 부속서 F에 있는 정보를 사용한다.

8. 규정값과 시험 결과의 비교

8.1 일반 사항 6.에 따라 규정 동작 조건에 맞게 수정된 시험 결과는 보증 또는 규정된 수행 성능과 비

교한다.

다음의 항목을 포함하여 비교해야 한다.

－수정된 전력 소비(동력 소비율, 연료 소비 또는 보증 조항에 따른 효율)와 보증된 동력 소비(동력 소비

율, 연료 소비 또는 효율)의 비교

－수정된 체적 유량과 규정된 압력 비율에 따라 보증된 체적 유량의 비교

비교시에 다음 사항을 고려한다

－측정 불확도(부속서 F 참조)

－사용된 기체의 열역학 특성의 신뢰 한도에 기인한 오차

－시험 결과를 보증된 동작 조건에 맞추기 위해 사용한 방법의 부정확성으로 인한 오차

－시험 수행중 비정상 상태에 기인한 오차

－보증 조항에 의거해 허용된 압축기의 성능상의 오차

위에 명시된 오차는 전체적인 시험 불확도를 결정할 때 합성된다. 위 오차와 제조 오차는 비교 결과를

제시할 때 명확하게 분리해서 표시한다. 비교 결과를 제시할 때에는 압축기 보증 조항과 시험 결과가 일


B ISO 6002：2002

15

치하는지 여부를 결론지어야 한다. 제조자와 구매자 사이에 합의한 별도의 성능 비교 방법이 없다면 다

음에 기술된 성능 비교 방법을 사용한다.

8.2 보증점과 측정된 성능 곡선의 비교

8.2.1 성능 조정 불가능한 압축기 압축기의 속도나 구조를 조정할 수 없는 경우에는 체적 유량( Vq )과 비

에너지( VqP / )는 그림 1에 따라 보증값과 비교한다.

그림 1 성능 조정이 불가능한 압축기에서 측정된 성능 곡선의 보증 비교

8.2.2 성능 곡선이 조정 가능한 압축기 이 경우는 체적 유량을 보증점을 지나는 성능 곡선을 이용하여 직

접적으로 보증 비교를 할 수 있다. 이 성능 곡선은 직접적으로 기록되거나 허용된 범위에서 인접한 성능

곡선으로부터 보간할 수 있다.

비에너지에 대한 보증 비교는 그림 2에 나타난 대로 행한다.

(P/qV)C

(P/qV)corr

P/qV

qV

Δ(P

/qV)

Δ

q V

qV.C

qV.corr

rCr


B ISO 1217：2002

16

그림 2 성능 곡선이 조정 가능한 압축기에서 측정된 성능 곡선의 보증 비교

8.3 단일 측정점과 단일 보증점의 비교

8.3.1 성능 조정이 불가능한 압축기 아래 공식은 시험 압력비(rR)에서의 수정 비에너지값( VqP / )과 규정

압력비(rC)에서의 계약상의 요구 조건값을 비교하는 방법이다(그림 3 참조). 이 때 압축기의 효율은 0.95rC

≤rR≤1.05rC 의 범위 내에서 유지되는 것으로 가정한다.

9corrCcorr,

KqP

qP

VV×⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛=⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛

중간 냉각 기능이 있거나 없는 단식 용적형 압축기와 중간 냉각기능이 없는 다단 압축기에서는 다음과

같다.

1

1

C

1

C

1

R

C9

−

−=

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −

kk

kk

r

rK

(P/qV)C

(P/qV)corr

P/qV

qV

Δ(P

/qV)

qV.C

rC

r


B ISO 6002：2002

17

중간 냉각 기능이 있는 다단 용적형 압축기의 경우에는 다음과 같다.

R

C9 ln

lnrrK =

여기에서 rR：측정된 압력비

rC：계약상의 압력비

그림 3을 참조한다.

범 례

a) 틈새 체적이 있는 단식 피스톤 압축기

b) 역팽창이 있는 다단 압축기, 역팽창이 없는 용적형 압축기

그림 3 성능 조정이 불가능한 압축기의 보증 비교

시험 압력비 rR에서의 수정 흡입 체적 유량(qV1corr)은 다음 공식으로 규정 압력비(rC)에서의 계약 조건값

(qVC)과 비교한다.

a) 틈새가 있는 단식 피스톤 압축기의 경우

( )( )11

11R

C

/1R

/1R

corr,Ccorr,,−−−−

×= n

n

VV rereqq

P/qV

qV

ΔP/

q V

Δq V

a)

b) b)

a)

(P/qV)corr, C

(P/qV)C

qV. C

qV, corr, C

qV, corr, C

(P/qV)corr

qV, corr

rR rC


B ISO 1217：2002

18

b) 역팽창이 있는 다단 압축기(피스톤 압축기)와 역팽창이 없는 용적형 압축기(회전식 압축기)의 경우 체

적 효율이 일정하고 흡입 체적 유동의 변화가 없다고 가정한다.

qV,corr,C ＝qV,corr

8.3.2 성능 곡선 조정이 불가능한 압축기 이 경우 속도 또는 압축기 구조를 변경함으로써[내장된(built-in)

체적비 또는 송출 체적 조정] 규정된 압력비 rC에서의 qV를 qVC로 조정할 수 있다(그림 4 참조).

체적 흐름(qVC)에 대한 비에너지 (P/qV,corr)는 표 1의 한도 내에서 일정한 효율을 가진 것으로 가정하여 규

정된 압력비 rC로 조정한다.

9corrCcorr,

KqP

qP

VV×⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛=⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛

그림 4 성능 조정이 가능한 압축기의 보증 비교

8.4 불확도와 제조 공차 F.6 참조

8.5 특수 정보

8.5.1 연결 디자인 오차 한 보증점에 대해 체적 유동 또는 압력비에 대한 디자인상의 변동이 요구될 때

나머지 모든 보증점을 같은 비율로 변화시킨다.

P/qV

qV

Δ(P

/qV)

(P/qV)corr, C

(P/qV)C

qV. C

(P/qV)corr

qV, corr

rR rC

r


B ISO 6002：2002

19

8.5.2 연결 보증점 보증값으로부터의 퍼센트 변화량(Δ∗)은 다음의 공식에 따라 절대 변화량(Δ)으로 계산한

다.

( )i

nii

n

av

C

C

Σ

×Σ=

** ΔΔ

위 공식에 따라 가중 평균 변화량이 생성된다.

iC 의 값은 보증점(가중값)에 대한 평가 계수다. 계약서상의 합의가 없다면 그 값은 1로 한다.

공급자의 책임이 아니라 동작 조건 때문에 동작점이 모두 점검되지 않은 경우라면 관련된 보증은 충족

된 것으로 간주한다.

9. 시험 보고서 시험 검사 완료 후, 시험 과정과 시험 결과와 같은 필요한 정보를 포함하는 시험 보고서

를 작성한다. 보고서에는 다음의 사항이 포함되어야 한다.

a) 자료, 시험 장소, 감독관 및 참여자 이름

b) 다음의 기술 자료

－압축기：소유자, 설치 목적, 제조자, 형식, 고유 번호, 제조 연도, 동작, 부속품, 구동 장치, 기타 특수

부품(중간 냉각기와 윤활 장치 등)에 대한 간략한 기술적 언급

－구동 장치：기록 항목은 일반적으로 압축기에서의 항목과 동일하나, 특히 규정된 동작 성능을 위해

필요한 자료도 기록한다.

c) 계약서상의 보증 조건과 적용 범위

d) 시험 과정 계획표와 측정점, 사용 장비 종류, 장비의 교정 기록 등이 명시된 시험 준비 일람표

e) 주요한 눈금 읽기의 평균값이 읽혀진 시간을 포함한 시험 기록. 가능하다면 읽기의 최대값, 최소값의

기록. 자동 기록계의 경우, 로그 시트 사본과 판독 사본, 기체 분석 사본 등

f) 시험중에 발생한 예측하지 못한 사건

g) 최종 시험 결과에 영향을 미치는 평균 불확도 전파를 고려하여, 시험 결과의 계산에 사용된 공식

h) 부표나 도표를 이용하여 시험 결과를 규정된 조건으로 변환한 방법에 대한 기술(8. 참조)：선택한 과정

에 대한 명백한 정의

i) 실제 성능과 보증값 또는 자료와의 비교. 계약서상의 요구된 조건이 충족되었는지 여부에 대한 기술


B ISO 1217：2002

20

부속서 A(규정) 액체 링 압축기의 시험 검사

A.1 추가 정의 이 부속서와 관련된 용어의 정의는 다음과 같다.

A.1.1 액체 링 압축기 고정된 원형 하우징에 편심 방향으로 설치된 돌출 날개나 고정된 타원형 하우징에

중심축 방향으로 설치된 돌출 날개를 가진 임펠러가 있는 기계. 임펠러와 함께 회전하면서 액체 링을 생

성하는 동작액이 1개 또는 2개의 초승달 모양의 동작 영역을 만든다.

비 고 16. 각 쌍의 날개 사이에 생성되는 체적과 허브 및 액체 링이 주기적으로 변하면서 압력의

변화가 일어나 압축기의 흡입부로부터 송출부로의 유동이 발생한다.

A.2 측정 장비와 측정 방법 및 정확도 5. 참조

A.3 시험 과정 6.1.1∼6.3.4 참조. 액체 링 압축기의 경우에는 표 1 대신 아래 표 A.1 참조

표 A.1 시험 검사중 규정된 값에서의 최대 편차

측정 변수 최대 허용 편차

흡입 압력, p1 ±15 %

송출 압력, p2 ±15 %

회전 주파수, N ±13 %

동작액 유량 ±10 %

동작액 온도 ±15 K

비 고 1. 압력비를 기초로 수정하는 경우, 규정값의 ±2 % 내에 있도록 한다.

2. 상대 증기압을 기초로 수정하는 경우, 가능한 규정값에

가깝도록 한다.

A.4 시험 결과를 규정 조건에 맞게 수정 시험 조건이 규정 조건에서 벗어나면 흡입 체적 유량, 흡수 동력,

필요 비에너지를 수정한다. 흡입 체적 유량은 축 속도, 흡입 및 송출 압력, 습기 함유량, 액체의 온도 등의

변화에 영향을 받는다.

주입 동력은 축 속도, 흡입 및 송출 압력의 변화에 영향을 받는다. 규정된 기체로 시험 검사를 수행하지

않은 경우, 시험 당사자는 시험에 사용될 전환법의 종류를 사전에 합의한다.

A.5 흡입 체적 유량 수정

A.5.1 축 속도의 수정 계수, K1 수정 계수는 다음과 같다.

R

C1 N

NK =

A.5.2 동작액 온도 수정 계수, K10 수정 계수는 다음과 같다.

LC

LR

LRR1

LCC110 T

TppppK ×

−−

=

여기에서 p1C：규정 절대 흡입 압력(bar)

pLC：규정 온도에서 동작액의 부분 압력(bar)


B ISO 6002：2002

21

p1R：측정된 절대 흡입 압력(bar)

pLR：실제 온도에서 동작액의 부분 압력(bar)

TLR：동작액의 측정된 절대 온도(K)

TLC：동작액의 규정 절대 온도(K)

비 고 17. 이 수정 계수는 압축 과정이 일어나기 전에 기체와 액체가 등온 상태에서 열교환이 일

어나는 조건에서만 유효하다.

A.5.3 기체 흡입 온도 수정 계수, K11 수정 계수는 다음과 같다.

R1

C111 T

TK =

여기에서 T1C：규정된 흡입 기체의 절대 온도(K)

T1R：측정된 흡입 기체의 절대 온도(K)

A.6 수정된 흡입 체적 유량 수정된 체적 유량은 다음과 같이 주어진다.

qV,corr =K1×K10×K11×qVR

여기에서 qVR：관측된 시험 결과로 계산

A.7 동력 수정

A.7.1 축 속도 수정 계수, K12 수정 계수는 다음과 같이 주어진다. 2

R

C12 ⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛=

NNK

여기에서 NC：규정 축 속도

NR：시험중에 측정된 축 속도

A.8 축 동력 수정 수정된 축 동력은 다음과 같다.

R12corr PKP ×=

여기에서 PR：측정된 흡수 동력

A.9 필요 비에너지 수정 수정된 비에너지량은 수정된 축 동력을 수정된 체적 유량으로 나누어준 값이다

(A.6와 A.8 참조).

A.10 측정 불확도 부속서 F 참조

A.11 규정값과의 비교 8. 참조

A.12 시험 보고서 9. 참조


B ISO 1217：2002

22

부속서 B(규정) 베어 용적형 공기 압축기의 간소화한 시험 검사

B.1 적용 범위

B.1.1 이 부속서는 모든 종류의 베어 용적형 공기 압축기에 적용된다(베어 회전 스크류 압축기의 경우

“air ends”라 표기하기도 한다.).

이 압축기는 일반적으로 전동 모터나 엔진 없이 일체화된 부속품(예를 들면, 다단 압축기의 경우 중간

냉각기)만 판매된다.

B.1.2 이 부속서는 제조자의 시방서에 맞추어 제조되고, 제조자의 판매 계약서에 명시된 체적 유량, 흡입

및 송출 압력, 에너지 소비율 및 속도 등에 관한 성능 자료를 바탕으로 판매되는 베어 용적형 공기 압축

기에 대한 시험 검사를 정의하고 설명한다.

이 압축기는 보통 연속 또는 배치 공정으로 제조되며, 제조자가 구매자에게 제공하는 성능 보증에 관한

내용은 제조자의 판매 자료에 기술되어 있다.

이 압축기는 주변 공기를 흡입한다. 제조자가 제공한 성능 자료는 보통의 대기압 조건에서 측정한 자료

이다.

B.1.3 제조자의 표준 판매 문서에 있는 성능 조건을 검증하기 위해 한 세트의 성능을 측정한다.

B.1.4 시험 조건은 제조자의 판매 문서에 명시된 조건에 가능한 한 근접해야 하고, 이에 대한 편차는 표

B.1에 규정된 한도를 초과해서는 안 된다.

B.1.5 시험에 사용되는 압축기는 규정 성능과의 차이가 표 B.2의 허용값을 넘지 않아야 한다.

표 B.1 시험 검사중 규정값과의 최대 편차

속 도 ±14 %

절대 흡입 압력 ±10 %

압 력 비 ±12 %

외부 냉각제 양 ±10 %

액체 주입 온도 ±15 K

비 고 송출 압력은 규정 한도 내의 압력비를 유지

하도록 조정한다.

표 B.2 시험에서 허용되는 최대 편차

규정된 조건에서의 체적 유량

(m3/s)×10－3

체적 유량

%

필요 비에너지

%

체적 유량이 0일 때 필요 동력(1)

%

＜8.3 ±7 ±8 ±20

28.3∼25 ±6 ±7 ±20

25∼250 ±5 ±6 ±20

＞250 ±4 ±5 ±20

비 고 이 표에 다루어진 오차는 압축기 제조 오차와 시험중 측정 오차를 포함한다.

주(1) 만약 제작자가 규정한 경우

B.2 추가 규격 부속서 G 참조

B.3 추가 정의 이 부속서와 관련된 용어의 정의는 다음과 같다.


B ISO 6002：2002

23

B.3.1 표준 흡입점 첫 단의 실린더나 로터 케이싱의 흡입 플랜지. 즉 제조자가 명시하지 않은 경우 시험

용으로 자주 사용되는 흡입 필터 또는 소음기 입구 뒤

B.3.2 표준 송출점(왕복동 압축기의 경우) 마지막 단 실린더의 송출 플랜지나 전송된 압축 공기의 맥동을

감소시키기 위해 실린더에 맞게 제작된 실린더실의 송출 플랜지. 압축기 종류에 따라 제조자의 판매 문서

에 명시되어 있다.

B.3.3 표준 송출점(회전식 압축기의 경우) 마지막 로터 케이싱의 송출 플랜지

B.4 단위와 기호 단위는 이 규격에서 규정된 것을 사용해야 한다. B.5에 주어진 측정 방법과 같이 고유의

기호와 단위가 정의된 다른 표준의 경우에는 제조자는 압축기가 판매되는 국가에서 허용하는 단위로 압축

기 성능을 기술해야 할 것이다. 이 점을 최종 구매 결정시에 제조자와 판매자 사이에 합의해야 한다.

B.5 추가 측정 방법

B.5.1 체적 유량 결정 방법 체적 유량은 이 규격의 주요 부분에 나타난 방법에 따라 측정해야 한다. 그러

나 B.2에 나열되어 있는 방법 가운데 하나를 사용하여 측정하고, 시험 보고서에 기록하여도 무관하다.

체적 유량은 압축기의 표준 송출점에서 측정한다. 표준 송출점의 송출 유동이 공기와 주입액의 혼합물

로 구성된 액체 주입식 회전 공기 압축기(air ends)의 경우, 공기의 체적 유량은 표준 입구점 또는 압축된

공기를 주입액으로부터 분리시키는 장비의 출구부에서 측정한다.

압축기의 체적 유량이 의도한 측정 방법의 한도를 넘어서면 대체 방법을 사용해야 하며, 구매자에게 어

떠한 대체 방법이 사용되었는지 알린다.

B.5.2 응축률 결정 방법 체적 유량은 흡입 공기로부터 습기 제거가 완료되었다고 가정하고 계산한다.

만약 베어 압축기에서 압축되는 공기 내의 습기를 응축시킬 방법이 없다면, 습기 함유량을 수정하지 않

는다. 반면 베어 압축기 내에 습기를 응축시켜 배출시킬 방법(예를 들면 중간 냉각기, 후기 냉각기 등)이

있다면 체적 유량은 B.5.2.1에 따라 시험중에 송출된 응축물을 수집, 측정하여 수정하거나, B.7.1.2에 따

라 계산하여 수정한다.

B.5.2.1 응축물의 수집과 측정 규정된 시험 조건에서 동작시킨 압축기를 이용해 수행하는 시험 검사 전

후에 응축물은 압축기가 안정적으로 동작하는 것을 방해하지 않도록 표준 송출점에 이르기 전에 모두 배

출한다.

시험중 응축물 송출 평균 질량비는 시험 후에 송출되는 응축물의 질량을 배수 시간 간격으로 나눈 것이

다. 이 때 응축물의 수정 계수(K13)는 B.7.1.2에 따라 결정한다.

B.5.3 축 동력 결정 방법 용적형 압축기는 전기 모터를 이용하여 축 동력을 공급하고 고정 시험 리그(rig)

에서 시험한다. 이 때 다음의 축 동력 결정 방법 가운데 하나를 사용한다.

a) 규정된 시험 조건 아래에서 동작하는 동안 압축기의 축 속도와 압축기 축에 작용하는 토크를 측정하여

축 동력을 계산하는 방법

b) 고정된 전동 모터를 사용하는 방법으로 사전에 결정된 모터의 효율과 동력 계수를 이용하여 모터로 입

력되는 전력을 측정함으로써 출력 축 동력을 계산하는 방법

B.5.3.1 축 속도 측정 축 속도는 0.5 % 이상의 정확도를 지닌 방법으로 결정한다.

B.5.3.2 토크 측정 모든 측정값에서 2 % 이상의 정확도를 지니며, 교정 성적서를 갖춘 정밀 토크 측정기

를 사용하되, 정격 토크의 1/3 이하인 경우는 사용하지 않는다.

B.5.3.3 전력 측정 케이블에서의 전압 강하가 측정 결과에 영향을 미치지 않도록 정밀한 장비를 사용하

여 동력, 전압, 전류를 측정한다.


B ISO 1217：2002

24

삼상 모터의 경우 2－전력계 방법 또는 기타 비슷한 정확도를 지닌 방법을 사용한다(IEC 60051 참조).

전류와 전압 변환기는 오류비가 최소화되도록 가능한 한 정격 부하에 가깝게 동작하도록 한다.

B.5.3.4 전달 손실 제조자는 외부 구동 장치의 전달 손실값을 명시해야 한다. 오일 주입식 회전 스크류

공기 압축기의 경우에는 압축기의 내부 부품인 구동 기어에 대한 전달 손실 허용값을 정하지 않는다.

B.6 시험 과정 및 보고서

B.6.1 압축기가 시험 검사를 수행하고 측정 기구들을 검사하기에 적절한 상태인지 결정하기 위해 예비 시

험을 실시한다.

B.6.2 예비 시험이 합의한 시험 검사의 모든 요구 조건에 맞춰졌다면 시험에 참작한다.

B.6.3 시험중에는 시험 조건을 유지하기 위해 필요하거나 압축기 사용 지침서에 주어진 압축기의 정상 동

작에 필요한 경우를 제외하고 어떠한 것도 조정되어선 안 된다.

B.6.4 압축기가 정상 상태에 도달하도록 충분히 작동된 후에 눈금을 읽는다.

B.6.5 구매자의 요구에 따라 시험을 수행하는 압축기가 규정 송출 압력의 생성이 가능하고, 표 B.1에 규

정된 한도 내에서 흡입 압력이 공급되는지 검사한다.

B.6.6 시험 보고서는 짧고 간단해야 하며, 오차 계산 없이 근본적인 수정 사항만 기술한다.

B.7 시험 결과 계산 시험 조건이 규정 조건에 정확히 맞는 것이 아니므로 시험 결과와 규정된 성능값을

비교하기 전에 측정된 체적 유량값과 축 동력값을 수정해야 한다.

축 속도 편차와 응축물 생성에 따른 체적 유량의 조정과 축 속도와 흡입 압력 사이의 편차에 대한 축

동력의 조정이 B.1.4에 규정된 한도 내에서 이루어져야 한다.

B.7.1 체적 유량 수정 수정된 체적 유량 qV, corr은 다음과 같이 계산된다.

qV,corr =K1×K13×qVR

여기에서 K1：축 속도의 수정 계수(B.7.1.1 참조)

K13：규정된 자유 공기 조건에서 응축된 수증기의 수정 계수

(B.7.1.2 참조)

B.7.1.1 축 속도 수정 계수 B.1.4에 주어진 한도 내에서 압축기 체적 효율, 압축기의 기계적 효율, 구동

모터 효율이 규정 속도에서 시험 축 속도가 벗어나도 변화하지 않는다고 가정한다.

수정 계수 K1은 다음과 같다.

R

C1 N

NK =

B.7.1.2 응축물 생성 수정 계수 시험중 송출된 응축물을 수집하여 측정할 때 이에 대한 허용값(K13)은 다

음과 같이 계산된다.

1R

1VW13 1

pqTRqK

V ×××

+=

응축물의 수집과 측정에 대한 대체 계산 방법으로 다음과 같이 수정 계수를 구할 수 있다.

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−××−

=

V

airVS1

113

1RRpp

pKϕ


B ISO 6002：2002

25

여기에서 pVS：표준 흡입점 온도에서 포화 수증기압

ϕ：표준 흡입점에서 상대 증기압

의 값은 0.378을 택한다.

제조자는 사용된 수정 방법과 값을 명시한다.

B.7.2 축 동력 수정 수정된 축 동력(Pcorr)은 다음에 따라 계산한다.

Pcorr＝K4×K5×PR

여기에서 K4：NC/NR로 표현되는 축 속도 수정 계수

K5：p1C/p1R로 표현되는 흡입 압력 수정 계수

B.7.2.1 흡입 압력 수정 계수 흡입 압력의 편차가 표 B.1에 규정된 한도 내를 유지하도록 할 때, 흡입 압

력 수정 계수(K5)는 다음과 같이 주어진다.

R1

C15 p

pK =

B.7.3 필요 비에너지 계산 압축기의 필요 비에너지(wV, corr)는 다음과 같다.

corr,

corrcorr,

VV q

Pw =

B.7.4 규정값과의 비교 규정 압력비 rC에 맞게 수정하면, 필요 비에너지 wV, corr, C는 다음과 같다.

wV,corr,C＝wV,corr×K6

냉각기가 설치되었거나 또는 설치되지 않은 단일 용적형 압축기와 중간 냉각기가 설치되지 않은 다단

압축기에서 K6은 다음과 같다.

( )[ ]( )[ ]

1

11/1/

R

1

C

1

R

C

R

C6

−

−×

−−

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −

κκ

κκ

κκκκ

r

rK

중간 냉각기가 설치된 다단 용적형 압축기에서 K6은 다음과 같다.

R

C6 ln

lnrrK =

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−

V

air1RR


B ISO 1217：2002

26

부속서 C(규정) 전동식 패키지 용적형 공기 압축기의

간소화한 시험 검사

C.1 적용 범위

C.1.1 이 부속서는 전기 모터로 구동되는 용적형 공기 압축기를 포함한 모든 종류의 패키지 공기 압축기

에 적용된다. 이 패키지 공기 압축기는 일반적으로 제조자가 기계의 효율적인 작동에 필요한 부속품을 포

함하여 배관 및 배선을 완료하여 공급한다. 주구동 모터 없이 작동하는 압축기의 경우 특성이 알려진 시

험 모터를 사용하여 시험을 수행한다.

C.1.2 이 부속서는 제조자의 시방서에 맞추어 제조되고, 제조자의 판매 계약서에 명시된 체적 유량, 흡입

및 송출 압력, 에너지 소비율 및 속도 등에 관한 성능 자료를 바탕으로 판매되는 표준형의 전동식 패기지

공기 압축기에 대한 시험 검사를 정의하고 설명한다.

이 압축기는 보통 연속 또는 배치 공정으로 제조되며, 구매자에게 제공되는 성능 보증에 관한 내용은

제조자의 판매 자료에 포함되어 있다. 이 압축기는 주변 공기를 흡입한다. 제조자가 제공한 성능 자료는

보통의 대기압 조건에서 측정한 자료이다.

C.1.3 제조자의 표준 판매 문서에 있는 성능 조건을 검증하기 위해 한 세트의 성능을 측정한다.

C.1.4 시험 조건은 제조자의 판매 문서에 명시된 조건에 가능한 한 근접해야 하고, 이에 대한 편차는 표

C.1에 규정된 한도를 초과해서는 안 된다.

C.1.5 시험에 사용하는 압축기는 규정 성능과의 차이가 표 C.2의 허용값 이상을 넘지 않아야 한다.

표 C.1 시험 검사중 규정값과의 최대 편차

속 도 ±14 %


압 력 비 ±12 %




하기 위해 조정한다.

표 C.2 시험시 허용되는 최대 편차


(m3/s)×10－3

체적 유량

%

필요 비에너지

%

체적 유량이 0일 때 필요 동력(1)

%

＜8.3 ±7 ±8 ±20

28.3∼25 ±6 ±7 ±20

25∼250 ±5 ±6 ±20

＞250 ±4 ±5 ±20



C.2 추가 규격 부속서 G 참조

C.3 추가 정의 이 부속서와 관련된 용어의 정의는 다음과 같다.


B ISO 6002：2002

27

C.3.1 표준 흡입점 패키지로 공기가 유입되는 점. 밀폐형이 아닌 패키지의 경우 공기가 처음 기계로 유입

되는 부분을 말한다. 제조자가 명시하지 않았다면 공기 흡입 필터를 뜻한다.

C.3.2 표준 송출점 패키지의 최종 송출점

C.3.3 외부 냉각제 압축열을 최종적으로 배출하기 위해 외부에서 압축기로 공급되는 매체. 일반적으로 공

기 또는 냉각수를 사용한다.

C.4 단위와 기호 단위는 이 규격에서 규정된 것을 사용해야 한다. C.5에 주어진 측정 방법과 같이 고유의

기호와 단위가 정의된 다른 표준의 경우에는 제조자는 압축기가 판매되는 국가에서 허용되는 단위로 압축

기 성능을 기술해야 할 것이다. 이 점은 최종 구매 결정시에 제조자와 판매자 사이에 합의해야 한다.

C.5 추가 측정 방법

C.5.1 체적 유량 결정 방법 체적 유량 측정은 이 규격의 주요 부분에 나타난 방법에 따라 측정해야 한다.

그러나 C.2에 나열된 방법 가운데 하나를 사용하여 측정하고 시험 보고서에 기록하여도 무관하다.

체적 유량은 압축기의 표준 송출점에서 측정한다. 표준 송출점의 송출 유동이 공기와 주입액의 혼합물

로 구성된 액체 주입식 회전 공기 압축기(air ends)의 경우, 공기의 체적 유량은 표준 입구점 또는 압축된

공기를 주입액으로부터 분리시키는 장비의 출구부에서 측정한다.



C.5.2 응축률 결정 방법 만약 압축기에서 압축되는 공기 내의 습기를 응축시킬 방법이 없다면, 습기 함유

량을 수정하지 않는다. 만약 압축기에 습기를 응축시키고 송출시킬 방법(예를 들면 중간 냉각기, 후기 냉각

기 등)이 있다면, 체적 유량은 C.5.2.1에 따라 시험중에 송출된 응축물을 수집, 측정하여 수정하거나,

C.7.1.2에 따라 계산하여 수정한다.

C.5.2.1 응축물의 수집과 측정 규정된 시험 조건에서 동작시킨 압축기를 이용해 수행하는 시험 검사 전

후에 응축물은 압축기가 안정적으로 동작하는 것을 방해하지 않도록 표준 송출점에 이르기 전에 모두 배

출한다.

시험 중 응축물 송출 평균 질량비는 시험 후에 송출되는 응축물의 질량을 배수 시간 간격으로 나눈 것

이다. 응축물 수정 계수(K13)는 C.7.1.2에 따라 결정한다.

C.5.3 패키지 압축기로 입력되는 동력 측정 전동식 패키지 압축기는 시험 검사를 위해 제조자의 시방서

에 따라 완전체로 조립한다. 패키지에 공급되는 총전력은 압축기가 규정 속도, 규정 대기 조건, 규정 공급

전압 및 주파수에서 동작하는 동안에 측정한다. 압축기에 입력되는 전력은 다음의 방법 가운데 하나로 결

정한다.

a) kW 단위로 직접 표시되는 이중 전력계 방법

b) 전압, 전류, 전력 공급기의 일률을 각각 측정한 값을 기초로 한 계산 방법

케이블에서의 전압 강하가 측정 결과에 영향을 미치지 않도록 정밀한 장비를 사용하여 동력, 전압, 전류

를 측정한다. 전류와 전압 변환기는 오류비가 최소화되도록 가능한 정격 부하에 가깝게 동작하도록 한다.

C.5.4 축 속도 측정 축 속도는 0.5 % 이상의 정확도를 지닌 방법으로 결정한다.

C.6 시험 과정 및 보고서

C.6.1 압축기가 시험 검사를 수행하고 측정 기구를 검사하기에 적절한 상태인지 결정하기 위해 예비 시험

을 실시한다.


B ISO 1217：2002

28

C.6.2 예비 시험이 합의한 시험 검사의 모든 요구 조건에 맞춰졌다면 시험에 참작한다.

C.6.3 시험중에는 시험 조건을 유지하기 위해 필요하거나 압축기 사용 지침서에 주어진 압축기의 정상 동

작에 필요한 경우를 제외한 어떠한 것도 조정되어서는 안 된다.

C.6.4 압축기가 정상 상태에 도달했는지 확인하기 위해 충분히 작동시킨 후에 눈금을 읽는다.

C.6.5 구매자의 요구에 따라 시험과 관련된 압축기가 규정된 송출 압력을 생성 가능하고, 표 C.1에 규정

된 한도 내의 흡입 압력이 공급됨을 증명한다.

C.6.6 시험 보고서는 짧고 간단해야 하며, 오차 계산 없이 근본적인 수정 사항만 기술한다.

C.6.7 시험 모터가 사용된 경우에는 시험 모터의 특성을 보고서에 기술한다.

C.7 시험 결과 계산 시험 조건이 규정 조건에 정확히 들어맞는 것이 아니므로, 시험 결과와 규정된 성능

값을 비교하기 전에 측정된 체적 유량값과 축 동력값을 수정해야 한다.

동력은 축 속도 편차와 응축물 생성에 따른 체적 유량의 조정과 축 속도와 흡입 압력 편차에 대한 조정

이 C.1.4에 규정된 한도 내에서 이루어져야 한다.

C.7.1 체적 유량 수정 수정된 체적 유량 qV, corr은 다음과 같이 계산된다.

qV,corr＝K1×K13×qVR

여기에서 K1：축 속도의 수정 계수(C.7.1.1 참조)

K13 ： 규정된 자유 공기 조건에서 응축된 수증기의 수정 계수

(C.7.1.2 참조)

C.7.1.1 축 속도 수정 계수 C.1.4에 주어진 한도 내에서 압축기 체적 효율, 압축기의 기계적 효율, 구동


수정 계수 K1은 다음과 같다

R

C1 N

NK =

C.7.1.2 응축물 생성 수정 계수 시험중 송출된 응축물을 수집하여 측정할 때 허용값(K13)은 다음과 같이

계산된다.

1R

1VW13 1

pqTRqK

V ×××

+=

응축물의 수집과 측정에 대한 대체 계산 방법으로, 다음과 같이 수정 계수를 구할 수 있다.

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−××−

=

V

airS0

113

1RRpp

pK

V ϕ




제조자는 사용된 수정 방법과 적당한 값을 명시한다.

C.7.2 패키지 압축기의 입력 동력 수정 패키지 압축기의 입력 동력(PP, corr)은 다음에 따라 계산한다.

PP,corr ＝ K4×K5×PPR

여기에서 K4：NC/NR 로 표현되는 축 속도 수정 계수

K5：흡입 압력 수정 계수

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−

V

air1RR


B ISO 6002：2002

29

개별 구동되는 냉각팬에 입력되거나 조절 장치에서 소모되는 전력 등으로 이루어진 패키지 압축기의 전

체 압력은 축 속도와 대기압의 영향을 받지 않는다. 그러나 이러한 기능에 사용되는 전력이 전체의 10 %

가 넘는 경우는 드물다. 이런 경우, 수정 작업의 사용이 시험 목적에 맞는지 살펴봐야 한다.

C.7.2.1 흡입 압력 수정 계수 흡입 압력의 편차가 표 C.1에 규정된 한도 내를 유지하도록 할 때, 흡입 압

력 수정 계수(K5)는 다음과 같이 주어진다.

R1

C15 p

pK =

C.7.3 필요 비에너지 계산 압축기의 필요 비에너지(wVP, corr)는 다음과 같다

corr,

corrp,corrP,

VV q

pw =

C.7.4 규정값과의 비교 규정 압력비 rC에 맞게 수정하면, 압축기의 필요 비에너지 wVP, corr, C는 다음과 같다.

wVP,corr,C ＝wVP,corr×K6

K6는 B.7.4를 따른다.


B ISO 1217：2002

30

부속서 D(규정) 내연 기관으로 작동하는 패키지 용적형

공기 압축기의 간소화한 시험 검사

D.1 적용 범위

D.1.1 이 부속서는 내연 기관으로 구동되는 용적형 공기 압축기를 포함한 모든 종류의 패기지 공기 압축

기에 적용된다. 이 패키지 공기 압축기는 일반적으로 제조자가 기계의 효율적인 작동에 필요한 부속품을

포함하여 배관 및 배선을 완료하여 공급한다.

D.1.2 이 부속서는 제작자의 시방서 맞추어 제조되고, 제조자의 판매 계약서에 명시된 체적 유량, 흡입 및

송출 압력, 연료 소비율 및 속도 등에 관한 성능 자료를 바탕으로 판매되는 표준형의 엔진 구동식 패기지

공기 압축기에 대한 시험 검사를 정의하고 설명한다.

이 압축기는 보통 연속 또는 배치 공정으로 제조되며, 구매자에게 제공하는 성능 보증에 관한 내용은

제조자의 판매 자료에 포함되어 있다. 이 압축기는 주변 공기를 흡입한다. 제조자가 제공한 성능 자료는

보통의 대기압 조건에서 측정한 자료이다.

D.1.3 제조자의 표준 판매 문서에 있는 성능 조건을 검증하기 위해 한 세트의 성능을 측정한다. 만약 제

조자가 규정 속도 및 압력에서의 베어 공기 말단의 성능을 알려줌으로써 엔진 구동형 패키지 압축기의 성

능을 규정하고, 엔진 제조사의 기술 자료를 참고로 동력과 연료 소비를 알리며, 완전한 패키지로 간략화

시험 검사를 수행하지 않았다면, 그러한 기계는 이 시험 검사 방법을 통해 시험할 수 없다.

D.1.4 시험 조건은 제조자의 판매 문서에 명시된 조건에 가능한 한 근접해야 하고, 이에 대한 편차는 표

D.1에 규정된 한도를 초과해서는 안 된다.

D.1.5 시험에 사용하는 압축기는 규정 성능과의 차이가 표 D.2의 허용값 이상을 넘지 않아야 한다.

표 D.1 시험 검사중 규정값과의 최대 편차

속 도 ±14 %


압 력 비 ±12 %




하기 위해 조정한다.

표 D.2 시험시 허용되는 최대 편차


(m3/s)×10－3

체적 유량

%

필요 비에너지(1)

%

＜8.3 ±7 ±8

28.3∼25 ±6 ±7

25∼250 ±5 ±6

＞250 ±4 ±5




B ISO 6002：2002

31

D.2 추가 규격 부속서 G 참조

D.3 추가 정의 이 부속서와 관련된 용어의 정의는 다음과 같다

D.3.1 표준 흡입점 패키지로 공기가 유입되는 점. 밀폐형이 아닌 패키지의 경우, 공기가 처음 기계로 유

입되는 부분을 말한다. 제조자가 명시하지 않았다면 공기 흡입 필터를 뜻한다.

D.3.2 표준 송출점 패키지의 최종 송출점

D.3.3 연료 소비량 압축기가 정상적으로 동작하는 교류 발전기, 수력 펌프 등의 모든 엔진 부속품을 탑재

하고, 규정된 공기 흡입(송출) 압력과 속도에서 동작할 때 단위 시간당 엔진에서 소비되는 연료의 총질량

D.3.4 연료 소비율 단위 시간당 소비 연료 질량을 압축기 체적 유량으로 나눈 양. 이 때 두 값은 이 부속

서에 나온 방법에 따라 표준 상태에서의 값으로 수정한다.

D.4 단위와 기호 단위는 이 규격에서 규정된 것을 사용해야 한다. D.5에 주어진 측정 방법과 같이 고유의

기호와 단위가 정의된 다른 표준의 경우에는 제조자는 압축기가 판매되는 국가에서 허용되는 단위로 압축

기 성능을 기술해야 할 것이다. 이 점은 최종 구매 결정시에 제조자와 판매자 사이에 합의해야 한다.

D.5 추가 측정 방법

D.5.1 체적 유량 결정 방법 체적 유량은 이 규격의 주요 부분에 나타난 방법에 따라 측정해야 한다. 그러

나 D.2에 나열되어 있는 방법 가운데 하나를 사용하여 측정하고 시험 보고서에 기록하여도 무관하다.



D.5.2 응축률 결정 방법 만약 압축기에서 압축되는 공기 내의 습기를 응축시킬 방법이 없다면, 습기 함유

량을 수정하지 않는다. 만약 압축기에 습기를 응축시키고 송출시킬 방법(예：중간 냉각기, 후기 냉각기 등)

이 있다면, 체적 유량은 D.5.2.1에 따라 시험중에 송출된 응축물을 수집ㆍ측정하여 수정하거나, D.7.1.2에

따라 계산하여 수정한다.

D.5.2.1 응축물의 수집과 측정 규정된 시험 조건에서 동작시킨 압축기를 이용해 수행하는 시험 검사 전

후에 압축기가 안정적으로 동작하는 것을 방해하지 않도록 응축물은 표준 송출점에 이르기 전에 모두 배

출한다.

시험중 응축물 송출 평균 질량비는 시험 후에 송출되는 응축물의 질량을 배수 시간 간격으로 나눈 것이

다. 응축물 수정 계수(K13)는 D.7.1.2에 따라 결정한다.

D.5.3 연료 소비량 측정 내연 기관으로 동작하는 패키지 공기 압축기의 표준 동작 조건에서의 연료 소비

량이 제조자의 판매 문서에 규정되어 있다면 시험 검사중에 이 값을 확인한다.

패키지의 연료 소비량은 압축기가 규정 속도, 규정 대기압 및 압력비, 규정 온도 조건에서 칼로리 값으

로 수정된 규정 연료로 동작할 때 측정한다.

엔진의 평균 연료 소비량은 ISO 3046－1의 요구 조건에 따라 시험 검사중에 소비되는 연료의 체적을 측

정하여 결정한다.

D.5.4 축 속도 측정 축 속도는 0.5 % 이상의 정확도를 가진 방법으로 결정한다.

D.6 시험 과정 및 보고서


B ISO 1217：2002

32

D.6.1 압축기가 시험 검사를 수행하고 측정 기구를 검사하기에 적절한 상태인지를 결정하기 위해 예비 시

험을 실시한다.

D.6.2 예비 시험이 합의한 시험 검사의 모든 요구 조건에 맞춰졌다면 결과를 실제 시험에 참작한다.

D.6.3 시험중에는 시험 조건을 유지하기 위해 필요하거나, 압축기 사용 지침서에 주어진 압축기의 정상

동작에 필요한 경우를 제외한 어떠한 것도 조정되어선 안 된다.

D.6.4 압축기가 정상 상태에 도달했는지 확인하기 위해 충분히 작동시킨 후에 눈금을 읽는다.

D.6.5 구매자의 요구에 따라 시험과 관련된 압축기가 규정된 송출 압력을 생성할 수 있고, 표 D.1에 규정

된 한도 내의 흡입 압력이 공급됨을 확인 점검한다.

D.6.6 시험 보고서는 짧고 간단해야 하며, 오차 계산 없이 근본적인 수정 사항만 기술한다.

D.7 시험 결과 계산 시험 조건이 규정 조건에 정확히 맞는 것이 아니므로 시험 결과와 규정된 성능값을

비교하기 전에 측정된 체적 유량값과 축 동력값을 수정해야 한다.

축 속도 편차와 응축물 생성에 따른 체적 유량 변동 조정과 축 속도와 흡입 압력 편차에 대한 축 동력

의 조정이 표 D.1에 규정된 한도 내에서 이루어져야 한다.

D.7.1 체적 유량 수정 수정된 체적 유량 qV, corr은 다음과 같이 계산된다.

qV,corr =K1×K13×qVR

여기에서 K1：축 속도의 수정 계수(D.7.1.1 참조)

K13：표준 흡입 상태에서 응축된 수증기의 수정 계수(D.7.1.2 참조)

D.7.1.1 축 속도 수정 계수 D.1.4에 주어진 한도 내에서 압축기 체적 효율, 압축기의 기계적 효율, 구동


수정 계수 K1은 다음과 같다.

R

C1 N

NK =

여기에서 NC：규정된 축 속도

NR：측정된 축 속도

D.7.1.2 응축물 생성 수정 계수 시험중 송출된 응축물을 수집하여 측정할 때, 이에 대한 수정 계수(K13)는

다음과 같이 계산된다.

1R

1VW13 1

pqTRqK

V ×××

+=

응축물의 수집과 측정에 대한 대체 계산 방법으로, 다음과 같이 수정 계수를 구할 수 있다.

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−××−

=

V

airVS1

113

1RRpp

pKϕ




제조자는 사용된 수정 방법과 적당한 값을 명시한다.

D.7.2 패키지 압축기의 연료 소비량 수정 패키지 압축기에서 수정된 연료 소비량(FP,corr)은 다음과 같이 계

산한다.

FP,corr =K4×K5×FPR

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−

V

air1RR


B ISO 6002：2002

33

여기에서 K4：NC /NR 로 표현되는 축 속도 수정 계수

K5：p1C /p1R 로 표현되는 흡입 압력 수정 계수

패키지 압축기의 연료 소비량의 일부 요소는 축 속도, 대기 압력, 보조 구동 장치에 의한 연료 소비량

등에 대해 독립적이라는 점을 인지해야 한다. 그러나 이와 같이 흡수된 동력이 엔진 총출력의 10 %를 초

과하는 경우는 보기 드물다. 이러한 상황에서는 생산물 시험용으로 수정을 사용하는 것이 유효한 것으로

간주한다.

D.7.2.1 흡입 압력 수정 계수 흡입 압력의 편차가 표 D.1.4에 규정된 한도 내를 유지하도록 할 때 흡입

압력 수정 계수(K5)는 다음과 같다.

R1

C15 p

pK =

D.7.3 필요 비에너지 계산 압축기의 필요 비에너지(bcorr)은 다음과 같다.

corr,

corrP,corr

VqF

b =

D.7.4 규정값과의 비교 규정 연료 소비량에 맞게 수정하면, 패키지 압축기의 필요 비에너지 bcorr,C는 다음

과 같다.

bcorr,C ＝bcorr×K6

K6는 B.7.4를 따른다.


B ISO 1217：2002

34

부속서 E(참고) 참고 조건

압축기가 최대 부하 상태에서 동작할 때 표준 흡입 상태는 다음과 같다.

흡입 공기 압력 105 Pa

흡입 공기 온도 ＋20℃

상대 수증기압 0

냉각수 온도 ＋20℃

비 고 18. 사용하고자 하는 압축기가 다른 압력을 필요로 할 경우, 그 압력에서 시험을 수행하고 필요한

비에너지 값과 함께 기록한다. 그 압력은 ISO 5941의 조건에 일치해야 한다.


B ISO 6002：2002

35

부속서 F(참고) 측정 불확도

비 고 19. 이 부속서의 확률 오차 계산은 필요하지 않을 수도 있다.

F.1 일반 사항 물리적 측정이 가진 근본적 특성 때문에 물리적 양을 오차 없이 측정하거나, 특정 측정시

의 정확한 오차값을 판별하기는 사실상 불가능하다. 그러나 측정이 이루어지는 조건에 대한 정보가 충분

하다면, 측정값이 실제값과 얼마만한 편차를 가지는지를 추정할 수 있으므로 오차값이 어떤 신뢰 수준 아

래에서 일정 편차보다 작다는 것은 확신할 수 있게 된다. 이 편차값(통상, 신뢰 한도 95 %)은 어떤 측정시

정확도의 기준이 된다.

물량이나 기체의 특성을 측정할 때 발생하는 계통적 오차는 수정에 의해 보정될 수 있는 것으로 가정한

다. 더 나아가 충분한 눈금 읽기가 이루어진 경우에는 눈금 읽기의 신뢰 한도와 종합 오차는 무시할 수

있는 수준이라고 가정한다.

작은 계통적 오차는 측정의 부정확성에 포함시킨다.

품질 등급 분류나 오차 한도는 개별 측정 불확도를 확인하기 위해 자주 사용되는데, 그 이유는 그 값이

대부분 품질 등급과 오차 한도의 일부분만을 구성하기 때문이다.

개별적인 요소의 측정 불확도 확인 자료와 기체 속성의 신뢰 한도는 근사값이다. 이 근사값은 불균형

손실의 개선에만 사용할 수 있다(ISO 2602와 ISO 2854 참조).

F.2 개별 측정의 불확도

F.2.1 압력 측정의 불확도

F.2.1.1 정밀한 압력 게이지와 전기 압력 변환기 정밀한 압력 게이지를 사용하였을 때 압력차 측정의 상

대 불확도(τΔp)는 다음과 같다.

2

R

EΔ

ΔΔ

10

Δ

−×±=

=

ppG

PV

p

Pp

τ

τ

비 고 20. 압력 게이지의 품질 등급이 0.2 미만이면 위 공식에서는 탑재시의 오차를 고려하여

G를 0.2로 한다.

F.2.1.2 액 주 액주가 사용되었다면 측정 불확도는 주로 높이차(Δh)를 판별할 수 있는 정도에 따라 달라

진다. 다른 보조 수단을 사용하지 않으면 측정의 부정확성(VΔh)은 ±1 mm에 이를 수 있다.

hV h

h ΔΔ

Δ =τ

0.1 m＜Δh＜1.0 m의 범위에서 상대 측정 불확도(τΔh)는 다음과 같다.

310Δ1

Δ−×±=

hhτ

Δh가 1 m보다 클 경우, 상대 측정 불확도는 다음과 같다.

τΔh＝±0.001

F.2.1.3 절대 압력 절대 압력(p＝p0＋Δp)의 상대 불확도는 다음과 같다.


B ISO 1217：2002

36

2

Δ

20 Δ

0 ⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛×+⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛×= ppp p

ppp τττ

여기에서 p0：대기압

Δp：제로 압력으로부터 절대적으로 측정되지 않았을 때의 게이지 압력

F.2.2 온도 측정의 불확도

F.2.2.1 액체관 온도계 기재된 불확도( tV )는 교정으로 얻어지는 팽창된 온도 한계값에 실패 마진을 더한

값이다. 대부분의 경우 측정의 불확도는 표 F.1에서 얻는다.

표 F.1 교정된 액체관 온도계의 측정 불확도(Vt )

눈금 등분

K

온도 범위

℃

0.1 0.2 0.5 1.6 2

－50∼－5 0.6 0.8 1.7 2.6 4

－5∼60 0.3 0.4 1.6 1.4 2

160∼110 0.5 0.6 1.6 2.6 3

110∼210 － 1.6 2.6 3.6 4

210∼310 －－ 3.6 4.6 6

F.2.2.2 열 전 대 만약 온도로 표시된 고정점에 사용하기 위한 전체 장비 보정 시험 성적서가 최근에 발

급되었고, 측정이 정밀한 보정 도구(품질 등급 0.1)를 이용하여 이루어졌다면 ±1.0 K 내의 측정 불확도 tV

는 온도 300℃까지 사용이 가능하다.

장비를 특별히 조합하여 사용하면, 특히 작은 온도차를 측정할 때에는 측정의 부정확성을 상당히 줄일

수 있다.

F.2.2.3 저항 온도계 만약 고정된 온도점에서의 측정 교정에 대해 최근의 시험 성적서가 있다면, ±1.0 K

내의 측정 불확도 tV 는 온도 300℃까지 적용할 수 있다.

장비를 특별히 조합하여 사용하면, 특히 작은 온도차를 측정할 때에는 측정의 부정확성을 상당히 줄일

수 있다.

F.2.3 유동 측정의 불확도 표준화된 스로틀 장치로 유동 측정을 할 경우의 허용 오차는 관련된 ISO 규격

에 따라 계산한다. 만약 파동이 억제되지 않는다면 수정하여야 하며, 이 경우 허용 오차는 수정값의 20 %

까지 증가시켜야 한다.

F.2.4 축 속도 측정의 불확도 교정된 아날로그 측정 장비를 사용하여 축 속도를 측정할 경우, 상대 측정

불확도(τN)는 다음과 같다.

2

R

E 10−×±=

=

NNG

NV

N

NN

τ

τ

디지털 측정 장비를 이용하여 축 속도를 측정할 경우, 상대 측정 불확도는 다음과 같다.

BS

N ±=τ

여기에서 S：장비의 분해능으로 장비의 시간축에서의 값의 차이

B：계측기로부터 읽은 측정값


B ISO 6002：2002

37

F.2.5 동력 측정 불확도

F.2.5.1 토크와 속도 교정된 동력계를 이용하여 토크를 측정할 경우, 상대 측정 불확도(τM)는 다음과 같다.

2

R

E 10−×±=

=

MMG

MV

M

MM

τ

τ

전기 동력계를 이용하여 토크를 측정할 때에는 제작자가 명시한 측정 불확도가 사용되어야 한다.

축 동력의 상대 불확도는 다음과 같이 계산된다.

F.2.5.2 전기 장치

F.2.5.2.1 2－전력계 방법의 불확도 2－전력계 측정의 허용 오차는 정상적인 방법으로 계산한 장비 판독

허용 오차와 다음 공식으로 계산된 장비 허용 오차의 결합이다.

2－전력계 측정에서 입력 전력의 상대 측정 불확도는 다음과 같다.

( ) 22I

2Ut

2

21

E2W

22Uel

elel

10I

el

−×++⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛+

++±=

=

ΓP

PP

fΓΓfGGG

PV

ααατ

τ

여기에서 ft：다음과 같다. 2

E

22

E

1t 10

20110

201 ⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛×

−++⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛×

−+=

αα

αα ttf

fr：다음과 같다.

( ) ( ) ( )[ ]223Γ 2313103.3 −+−××= KKf

GI：전류 변환기의 품질 등급(%)

GU：전압 변환기의 품질 등급(%)

GW：전력계의 품질 등급(%)

K：첫 전력계의 부분 부하, 21 elel / PPK =

α：전력계로 실제 읽음값

αE：한 전력계의 최고 치수 읽음값

ΓI：전류 변환기의 각 오차 한도(라디안)

ΓU：전압 변환기의 각 오차 한도(라디안)

G와 Γ 는 두 측정 회로에서 같다고 가정한다. 만약 오차 한도가 GR 인 저항이 전력계에 사용되었다면

( )[ ]1212R −+ KKG 이

elPτ 의 괄호 안에 더해져야 한다.

F.2.5.2.2 직류 전류의 측정 불확도 만약 전압계와 전류계가 사용되고 읽음값이 곱해진다면 직류의 경우

에도 대체로 비슷한 과정을 따른다. 전압과 전류의 측정 오차 τU, τI는 다음과 같이 합성된다.

2I

2UC1P τττ +±=

F.2.5.3 원동기의 연결부에서의 측정 결과 불확도

co

coco P

V PP =τ


B ISO 1217：2002

38

연결부에서의 동력 측정이 전기 모터에 의한 동력 매체를 통하여 이루어질 때에는 상대 측정 불확도는

다음과 같다.

22

2

M

2

el

Melco

Melco

η

η

τττ

ητ

+±=

⎥⎥

⎦

⎤

⎢⎢

⎣

⎡

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛+⎟

⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±=

PP

PP

VP

V

여기에서 elPV ：전력의 측정 불확도

：모터 효율 결정에서의 불확도. 전기 모터의 공급자는 부

하에 따른 모터 효율의 변화 곡선과 그 불확도를 제공해

야 한다.

F.2.5.4 기타 구동 장치 기타 구동 장치(증기 터빈, 내연 기관 등)의 경우, 축 동력의 상대 불확도는 관련

된 규정에 따라 계산되어야 한다.

F.2.6 기체 성분의 신뢰 한계 기체 성분이 변동될 때에는 특별히 주의를 기울여 적절한 표본을 확보해야

한다. 만약 변동폭이 보정될 수 있는 측정값을 초과하면 신뢰 한계를 증가시켜야 한다.

다음 정보는 기체 성분에 대한 적절한 화학적 또는 물리적 분석이 이루어진다는 것을 전제로 하고 있다.

F.2.6.1 기체 상수 만약 기체 상수가 표준표(standard table)에서 결정되면, 신뢰 한계는 무시해도 된다.

7.2.6의 조건이 고수된다면 기체 상수의 신뢰 한계( RV )는 무시해도 된다. 기체 상수가 정밀한 장비를 사

용한 밀도 측정에 의해 결정된다면, ±0.5 %의 상대 신뢰 한계( RV R / )를 사용한다.

F.2.6.2 압축 계수 가장 흔하게 사용되는 순수 기체의 압축 계수의 신뢰 한계는 관련 문헌에서 찾을 수

있다. 기체 혼합물의 경우는 압축률을 측정하는 것이 가장 적합하다.

압축 계수의 계산은 근사값만을 산출할 수 있다. 혼합물의 압축 계수의 신뢰 한계를 추정할 때 주로 사

용되는 자료는 가장 많은 성분의 압축 계수 신뢰 한도와 1과의 차이가 가장 큰 압축 계수를 가진 성분의

신뢰 한계이다.

F.2.6.3 등엔트로피 지수 만약 등엔트로피 지수가 표준표에서 결정되면 그것의 신뢰 한계는 무시해도 된

다. 이상 기체에서 크게 벗어난 기체의 등엔트로피 지수 신뢰 한계에 대해서는 정확한 정보는 얻을 수 없

다. 이 경우 신뢰 한계를 추정해야 한다.

F.3 측정 결과의 불확도

F.3.1 체적 유량 측정 결과의 상대 불확도 측정 불확도에서 등엔트로피 지수의 효과, 압력비, 기체의 흡입

온도와 냉각제 온도차, 틈새 공간의 영향은 무시할 수 있다.

측정 결과의 상대 불확도(τres)는 다음과 같다.

2R1

2R1

2R1

2R

2Rres ZTpNq

Vττττττ ++++±=

F.3.2 압력비 측정 결과의 상대 불확도 압력비 측정 결과의 상대 불확도(τres)는 다음과 같다.

2R2

2R1res pp τττ +±=

F.3.3 축 동력, 필요 비에너지 및 효율 측정 결과의 상대 불확도 보증 비교는 8.2에 따른다.

측정 불확도에 대한 윤활유 점도의 효과는 무시해도 된다. 원동기 연결 부위에서의 동력을 측정할 경우, 측정 결과의 상대 불확도(

cores Pτ )는 다음과 같다.

MηV


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( )

coco

coco

resres

/resres

ηττ

ττ

=

=

P

qPP v

222

2

1w222

res1

R1RcoRco κτετττττ ×+⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ ×

−+++±= TTqPP z

zV

여기에서 ε2：다음과 같다.

( ) RR /1R

R

RR2 1

ln11

1kkr

rkk −−

×+−

=ε

F.3.4 축 동력, 필요 비에너지 및 효율 측정 결과의 상대 불확도 보증 비교는 8.3에 따른다.

측정 불확실성에서 윤활유 점도에 따른 효과는 무시해도 된다. 원동기 연결 부위에서의 동력을 측정할 경우, 측정 결과의 상대 불확도(

cores Pτ )는 다음과 같다.

( )

22

22

21

21

222

2

1w222

res

resres

/resres

1R1RRcoco

occo

coco

ppTTqP

P

qPP

zz

VP

v

τετετετττττ

ττττ

κ

η

×+×+×+⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ ×

−+++±=

==

여기에서 ε1：다음과 같다.

R

1

R

R

R1

1

11⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −

−

×−

=kk

rk

kε

여기에서 ε2：F.3.3을 따른다.

F.3.5 다른 방법을 이용한 측정 불확도 결정 복합적 기능이 상호 작용하는 경우, 결과 함수 Y (예를 들면,

증기 소비량 등)의 측정 결과 불확도( Yτ )는 수학 공식으로는 산출이 어렵고, 다음과 같이 결정할 수 있다.

( ) ( )( )i

XiXiiX

XX

i

YY

XYVXYVXYf

fY

VXY

YV

ii

ii

2

22

−−+=

±=⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛×

∂∂

±== ∑∑τ

포함된 모든 측정 변수 또는 물질 데이터인 iX 의 결과 함수 Y 는 개별적인 측정 불확도( )에 의한

증가값 또는 감소값을 사용하거나, 측정값 iX 대신 그 차로 계산된 결과 함수 Y 의 평균 상대 편차 iXf 를

사용하여 계산한다(그림 F.1 참조).

iXV


B ISO 1217：2002

40

그림 F.1 개별 측정 불확도에 대한 결과 함수의 변화

F.4 추가 허용 오차

F.4.1 하중 변동으로 인한 허용 오차 측정값은 매 측정시에 발생하는 하중 변동에 영향을 받을 것이다.

이 영향을 고려하기 위해서 추가적인 허용 오차값이 필요하다. 이 추가 허용 오차값은 평균값 위아래로

변동하는 실제 하중과 절대 하중으로부터 결정된다(표 F.2 참조).

표 F.2 하중 변동으로 인한 허용 오차

동력의 평균 변동 추가 허용 오차

±2 % ±0.5 %

±3 % ±0.5 %

±4 % ±1.5 %

±5 % ±1.5 %

허용 오차는 F.3의 불확도 결과에 수학적으로 더한다.

F.5 다단 압축기의 단일 단계에서 이루어진 측정 결과의 상대 불확도 개별적으로 측정된 단계의 곡선 또

는 여러 곡선으로부터 총성능 곡선을 만드는 과정에서의 상대 불확도( combτ )는 다음과 같다.

F.5.1 체적 유량

( )[ ]z

zqvj

qv∑×−+±=

ττ 12.01,comb

F.5.2 압 력 비

( )[ ] ∑ ∑××−+±=

jm

jmrjr

w

wz ττ 12.01,comb

F.5.3 동력 소비량

( )[ ] ∑ ∑××−+±=

j

jjPP P

Pz ττ 12.01,comb

계수 0.2와 (z－1)은 단계별로 별도로 측정하고 그 결과를 합성하는 데에 따라 불가피하게 발생하는 부

정확성을 고려한 것이다.

Y

)( iXi VXY +

)( iXY

)( iXi VXY −

iXV− iXiXV+ X


B ISO 6002：2002

41

F.6 측정 불확도와 제조 공차

F.6.1 성능 곡선 허용 오차의 그래프 비교 보통 적어도 두 시험값이 한 보증점이나 여러 보증점 각각과

근접해서 얻어져야 한다. 다음과 같이 비교한다.

비교할 척도(입력 체적 유량, 소비 동력, 비동력 소비량, 효율 등)를 세로축으로 하고 압력비를 가로축으

로 하는 도표를 만든다(그림 F.2 참조). 각 시험값을 도표에 표시하면 타원형이 만들어진다. 축 좌표는 해

당 척도의 불확도의 크기를 나타낸다. 타원형 아래위에 접하는 곡선을 그린다. 압축기의 실제 성능이 이

시험띠 안에 있는 경우에 압축기의 성능 시험에 대한 신뢰도가 95 %를 넘는다고 볼 수 있다.

그래프 사이의 점과 표시한 보증값을 비교한다.

시험 결과값이 생성하는 띠와 특정 압력비 안에서의 보증값과의 거리가 보증값의 허용 편차다.

제조 허용 오차 m의 경우에는 이 값을 보증값으로부터 빼거나 경우에 따라 합산해야 한다.

F.6.2 단일 시험 결과의 비교 측정 결과의 불확도를 수정된 압력비 rC에 대수적으로 더하고 (또는 압력비

에서 빼고) 조정된 시험 결과에 더한다. 그리고 제조 허용 오차는 보증값에 더한다(또는 뺀다.). 이렇게 하

여 차이값 Δ (그림 F.2 참조)를 계산하여 산출한다.

비 고 측정 불확도 타원형은 보증 비교에 영향을 미칠 때에 한하여 그린다. 그러나 보증점에서 그 편차가

해당 반지름의 길이보다 적을 때에는 그리지 않는다.

그림 F.2 측정 불확도와 제조 허용 오차를 고려한 보증 비교

보증점

시험 불확도를 나타내는 타원 시험점

체적

, 유

동,

동력

소비

량,

효율

등

m

Δ

rC r


B ISO 1217：2002

42

부속서 G(참고) 참고 문헌

[1] ISO 1000：1992, SI units and recommendations for the use of their multiples and certain other units

[2] ISO 1219－1：1991, Fluid power systems and components－Graphic symbols and circuit diagrams－Part 1：

Graphic symbols

[3] ISO 1219－2：1995, Fluid power systems and components－Graphic symbols and circuit diagrams－Part 2：

Circuit diagrams

[4] ISO 3857－1：1977, Compressors, pneumatic tools and machines－Vocabulary－Part 1：General

[5] ISO 3857－2：1977, Compressors, pneumatic tools and machines－Vocabulary－Part 2：Compressors

[6] ISO 5390：1977, Compressors－Classification

[7] ISO/TR 3313：1992, Measurement of pulsating fluid flow in a pipe by means of orifice plates, nozzles or Venturi

tubes

[8] ISO/TR 5168：발행 예정, Measurement of fluid flow－Evaluation of uncertainties

[9] BS 1042：1989, Measurement of fluid flow in closed conduits－Part 1：Pressure differential devices－Section

1.2：Specification for square-edged orifice plates and nozzles (with drain holes, in pipes below 50 mm diameter, as

inlet and outlet devices) and other orifice plates

[10] BS 1571－2：1984, Specification for testing of positive diplacement compressors and exhausters－Part 2：

Methods for simplified acceptance testing for air compressors and exhausters

[11] ASME PTC 9：1974, Performance Test Code－Displacement Compressors, Vacuum Pumps and Blowers

[12] DIN 1952：1982, Measurement of fluid flow by means of orifice plates, nozzles and Venturi tubes inserted in

circular cross-section conduits running full(VDI rules for measurement of fluid)

－본－


한국산업표준 용적형 압축기－시험 검사

발간 • 보급 한 국 표 준 협 회

135－513 서울특별시 강남구 역삼동 701－7

☎ (02)6009－4567

☎ (02)6009－4887∼8

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KS B ISO 1217：2002

KSKSKS SKSKS KSKS SKS KS SKS KSKS SKSKS KSKSKS

Displacement compressors－Acceptance tests

ICS 23.140

Korean Agency for Technology and Standards http://www.kats.go.kr


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