Cap.4. Ingineria proceselor de formare4.1. Pregtirea materialelor de formare Pentru realizarea amestecuri de formare i de miezuire cu proprieti corespunztoare solicitrilor fizico-chimice i mecanice din fluxul tehnologic de obinere a pieselor turnate, se pornete de la materiale cu caracteristici tehnice, fizice si chimice cunoscute. Aceste caracteristici se obin n urma operaiilor de pregtire. Trebuie menionat faptul c pentru micorarea consumului de materiale de formare i de miezuire se urmrete refolosirea celei mai mari pri din cantitatea de materiale care a mai fost folosit la turnarea pieselor. Pregtirea materialelor de formare necesare preparrii amestecurilor se face difereniat n funcie de natura materiei prime astfel: pregtire nisipurilor noi (proaspete); pregtirea lianilor anorganici naturali (argila i betonita); pregtirea amestecului folosit. 4.1.1. Pregtirea materialelor proaspete Cuprinde urmtoarele operaii: uscarea nisipului; cernerea nisipului; uscarea argilei, mcinarea argilei. a). Uscarea nisipului se poate realiza n urmtoarele utilaje: usctoare tubulare orizontale. Prezint urmatoarele caracteristici: ocup suprafaa mare n turntorie; au productivitate sczut (0,5...10)t/h pentru nisip i max. 3,5 t/h pentru argil; consum mare de combustibil (100...150)kg combustibil convenional pe tona de nisip. usctoare n pat fluidizat. Prezint urmatoarele caracteristici: ocup suprafa mic n turnatorie; au productivitatea de (9...10)t/h; consum 6...7 kg combustibil convenional pe tona de nisip. usctoarele pneumatice. Usctoarele servesc i la transportul nisipului. Prezint avantajul c durata de uscare este foarte scurt. Se poate regla coninutul de umiditate a nisipului uscat. Se realizeaz sortarea granulometric a nisipului, se regleaz temperatura nisipului uscat astfel nct el poate merge direct la locul de consum.

b). Cernerea nisipului Pentru sortarea granulometric i pentru eliminarea bulgrilor, pietriului i a altor corpuri strine, dup uscare nisipul se supune operaiei de cernere. Cele mai utilizate utilaje de cernere n turnatorie sunt sitele rotative si sitele vibratoare.

1

4.1.2.

Pregtirea amestecurilor folosite

Cuprinde urmtoarele operaii: a) cernerea preliminar. Se realizeaza n timpul operaie de dezbatere a formelor chiar printre barele grtarului de dezbatere. Are ca scop s impiedice bucile metalice mri (armturi, reele de turnare etc.) s ptrund n lanul de utilaje de pregtire i preparare. b) sfrmarea bulgrilor. Are ca scop individualizarea granulelor de nisip n vederea cernerii i a ndeprtrii prilor nocive (praf, prti metalice de dimensiuni mici etc). Operaia de sfrmare poate fi realizat cu ajutorul sfrmtoarelor de diferite tipuri (cu flci, cu cilindri, concasoare, vibraoare etc). c) separarea prilor metalice. Se face cu scopul evitrii ptrunderii prtilor metalice n utilajele de cernere, de regenerare sau de preparare propriu-zis. Separarea bucilor metalice se face pe cale magnetic (pentru deeurile metalice cu proprieti magnetice) i cu ajutorul efectului Corona (pentru deeurile metalice nemagnetice). d) cernerea final. Se efectueaz pe site de genul celor amintite la 4.1.1. (b). e) rcirea nisipului din amestecul folosit. Temperatura nalt a nisipului din amestecul dezbtut i variaiile n limite foarte largi ale acestei temperaturi (variaz de la form la form) creeaz dificulti serioase la prepararea amestecului, n special la dozarea coninutului de ap. Inconstana temperaturii amestecului de formare micoreaz calitatea acestuia, ducnd la creterea rebutului n producia de piese turnate. Rcirea nisipului pn la temperatura ambiant este deci o operaie absolut necesar. Operaia de rcire poate fi realizat prin mai multe metode ca: meninerea nisipului n buncare mari n vederea rcirii lui n timp; insuflarea aerului la temperatura ambiant n circuitul de transport al nisipului; folosirea apei de rcire care circul printr-un schimbtor de cldur; folosirea cldurii latente de evaporare a apei cu ajutorul cldurii coninute n nisip; instalaii frigorifice prin care circul nisipul; folosirea azotului lichid la temperatura de 77K (-196C) prin pulverizare asupra nisipului nainte de introducerea acestuia n malaxor. Sistemul de folosire criogenic este folosit dou, trei ore pe zi n timpul verii i una pn la doua ore pe zi n timpul iernii. 4.2 Amestecuri de formare Amestecul de formare, preparat (sintetic) reprezint un sistem constituit din urmtoarele componene principale. (Fig 4.1).

2

Proprietile fizico-chimice i mecanice ale amestecurilor de formare de la preparare i pn la evacuarea lor din turntorie, depind de natura i caracteristicile fizico-chimice ale componentelor de mai sus, precum i de modul de preparare i de indesare a amestecurilor de formare. O clasificare unic a amestecurilor de formare i de miez nu s-a realizat i se crede c deocamdat acest lucru nu reprezint o lips grav n domeniu. Astfel amestecurile pot fi clasificate dup locul i rolul lor n form, n: amestecuri de formare (de model, de umplere sau unice) i amestecuri de miezuire; dup starea lor de agregare n amestecuri necoerente (nisipurile peliculizate), semicoerente (majoritarea amestecurilor de formare i de miez) i amestecuri fluide; dup liantul folosit etc. n turntorii, se folosete o clasificare mai complex i mai complet. De exemplu: amestec de model cu silicat de sodiu ca liant pentru turnarea pieselor mari de oel. 4.2.1. Prepararea amestecurilor de formare i de miezuire. Prepararea amestecurilor de formare i de miezuire este operaia tehnologic n timpul creia se realizeaz peliculizarea liantului pe suprafa granulelor de nisip. Procesul de preparare este constituit din urmtoarele operaii: - dozarea componenilor amestecului (nisip, liani, adausuri, ap, etc.). Pentru componenii lichizi sau prafoi, dozarea se efectueaza gravimetric. Componenii lichizi (liani, emulsii, apa) sunt dozai fie volumetric fie gravimetric, preponderena dozrii lor gravimetrice sau volumetrice diferind att de la amestec la amestec ct i de la o instalaie de preparare la alta. - introducerea componentelor dozate n amestector i amestecarea acestora. Este operaia de care depind n cea mai mare msur proprietile amestecurilor de formare i de miezuire (pentru acelai liant), deoarece n timpul acestei operaii se hotrete peliculizarea propriu-zis a liantului pe suprafaa granulelor de nisip. Ordinea de introducere a componentelor n amestector i amestecarea acestora depinde de natura lianilor folosii, asigurnd a anumit structur(un anumit mod de realizare a pelicului liante) amestecurilor de formare. Structura amestecurilor de formare poate fi de dou tipuri: pelicular (fig.4.2. a) specific lianilor lichizi i structura de contact (fig.4.2, b) specific lianilor prfoi(argila, bentonita, ciment).

3

4.2.1.1. Amestecarea componentelor Amestecarea componentelor amestecatoare de diferite tipuri: n vederea peliculizrii poate fi realizat cu

- 4.2.1.1.a. - amestectoare cu role. Au funcionare discontinu. Se preteaz la prepararea oricrui tip de amestec de formare sau de miezuire. Capacitatea cuvei este de 0,25...2,5 m3. Durata de amestecare a componentelor variaz ntre 3 si 5 minute pentru amestecurile de umplere, 6...9 minute pentru amestecuile de model i 6...12 minute pentru amestecurile de miez. Schema de principiu a acestui tip de amestector este prezentat n figura 4.3.

- 4.2.1.1.b. - amestector cu plac turnat i turbin (fig 4.4). Are funcionare discontinu. Are productivitate mare (10...200) m3/h i un grad maxim de peliculizare. Durata de amestecare este de circa 60 s. - 4.2.1.1.c. - amestectoare continue cu palete (fig. 4.5). Este specific pentru amestecuri cu lianti lichizi (rini furanice). Au productivitatea de 3...30t/h. Datorit vitezei mari de rotaie (~ 1200 rot/min) asigur i aerarea amestecului preparat. Dozarea componentelor se realizeaz automat.

4

5

4.2.1.2. Aerarea amestecurilor de formare i de miezuire Pentru asigurarea unui grad de indesare ct mai uniform i a unei permeabiliti mari, amestecul preparat trebuie s fie constituit din granule de nisip individualizate, nvelite cu pelicula de liant.

Deoarece dup operaia de amestecare, amestecul preparat mai conine i bulgri, el trebuie adus n condiii de individualizare granular. 4.3. Confectionarea formelor 4.3.1 Exemple de confecionare manual a formelor a) Formarea cu model n rame de formare Se consider piesa din figura 4.7, a crei garnitur de model este prezentat n figura 23.

4.7

4.8

6

Operatiile necesare confectionarii formei de turnare sunt prezentate n succesiunea lor in tabelul 4.1

TABELUL: 4.1Succesiunea operaiilor

-aeaz modelul pe planset;-se amplaseaz rama de formare; -se pudreaz cu pudra de izolaie; -se depune un strat de 10...15 mm amestec de model i se ndeas manual Utilaje, dispozitive, scule -planeta de lemn(metal) -rama de formare; -sacule cu pudra de izolaie; -semimodel; -lopata(scafa) Materiale -pudra de izolaie -amestec de model

Succesiunea operaiilor -se ndeas amestec de umplere n straturi succesive; -se ndeprteaz surplusul de amestec cu o rigl; - se execut canale de aerisire cu o vergea de oel; -se rabate rama cu 180o Utilaje, dispozitive, scule -bttor; -rigl de lemn(model); -vergea de oel; -lopat(scaf) Materiale -amestec de umplere

7

Succesiunea operaiilor-se cur prin suflare (sau cu o pensul) suprafaa de separaie a modelului i a formei; -se netezete suprafaa formei cu lanteta; -se monteaz cea dea doua parte a modelului; -se monteaz rama de formare superioar; -se monteaz modelul reelei de turnare i a rsufltorului; se pudreaz cu pudr de izolaie

Utilaje, dispozitive, scule-sufltor manual de aer sau pensul; -rama de formare; -sacule de pudr de izolaie; -semimodel; -model pentru reeaua de turnare i rasufltor;

Materiale - pudr de izolaie

Succesiunea operaiilor -se depune un strat de amestec de model i se ndeas manual; -se ndeas maestec de umplere n straturi succesive; -se ndeparteaz surplusul de amestec cu o rigl; -se execut canale de aerisire cu o vergea de oel; se demuleaz modelul reelei de turnare i a rsufltorului Utilaje, dispozitive, scule -bttor; -rigla de lemn(metal) -vergea de oel; -lopata(scafa) Materiale -amestec de model -amestec de umplere

8

Succesiunea operaiilor

-se ridic semiforma superioar, se rabatecu 180o i se aseaz pe un pap de amestec de formare sau pe o planet; -se demuleaz modelul din semiforma inferioar i superioar; -se execut eventuale reparaii la ambele semiforme; -se execut canal de etanare sau se aeaz nur de argil Utilaje, dispozitive, scule

-cui pentru demulare;-ciocan de lemn; -pensul i vas cu ap; -lanteta i alte scule ale turntorului. Materiale -ap; -ametec de model pentru reparaii; -argil plastic Succesiunea operatiilor -se monteaz miezul n semiforma inferioar(miezul este executat separat); Utilaje, dispozitive, scule Materiale -miez

Succesiunea operaiilor -se monteaz semiforma superioar (se nchide forma); -se consolideaz forma prin aezarea unei greuti care se sprijin pe pereii ramei i nu pe amesecul de formare. Utilaje, dispozitive, scule -greutate de consolidare

9

Materiale

Succesiunea operaiilor -se monteaz semicutiile de miez 1 si 1', n caseta de centrare2; -se ndeas amestecul de miez3; -se usuc miezul; -se execut canalul de ventilare Utilaje, dispozitive, scule -cutii de miez; -caseta de centrare; -bttor manual; -burghiu de gurire Materiale -amestec de miez

4.3.2. ndesarea prin scuturare La ndesarea prin scuturare, masa mainii de formare , rama de formare, modelul i amestecul de formare se ridic la o nlime de 30...100 mm (la majoritatea mainilor de acest tip aceasta nalime este de 40...60 mm) i cznd de la aceast nalime se lovete brusc de cilindrul mainii. ndesarea amestecului din rama de formare se produce datorit ocului sub aciunea forelor de inerie ale amestecului. Particularitatea acestui proces este durata scurt n care acioneaz eforturile unitare de ndesare datorit forelor de inerie care apar n amestec. Ca urmare a cderii libere, o dato cu pistonul, cu masa mainii i cu rama de formare, granulele de nisip coboar cu o anumit vitez care depinde de nalimea de cadere h. Aceast vitez nu poate fi calculat cu relaia cunascut:

v= 2g hdeoarece pe de o parte intervine frecarea dintre cilindru i piston, iar pe de alt parte, aerul comprimat care continu s ptrund n spaiul de sub piston, frneaz coborrea. Din aceasta cauz, viteza de coborre a ansamblului este mai mic dect n cazul 10

cderii libere a corpurilor. Scuturarea se face cu o frecven de cca. 250 impacturi pe minut, pentru ndesare fiind necesare 30...60 impacturi. Gradul de ndesare a amestecului de formare poate fi calculat cu ajutorul presiunii de ndesare care ia natere n amestecul de formare la o anumit adncime x de la nivelul superior de formare (fig 4.9).

Echilibrul stratului de amestec cu grosimea dx sub aciunea forelor care acioneaz asupra lui (se consider ca pozitive forele care sunt orientate n jos, i anume greutatea amestecului de formare i forele de inerie, i negative forele care sunt orientate n sus, i anume frecarea amestecului de pereii ramei de formare i diferena de presiune) este dat de expresia:

- A dp p f B dx A g dx + A a dx = 0n care: A aria ramei de formare, n cm2; B perimetrul ramei de formare, n cm; a acceleraia amestecului de formare n momentul impactului, n cm/s2; p presiunea care ia natere n stratul considerat, n N/cm2; fraciunea din presiunea p care se exercit perpendicular pe pereii ramei de formare; greutatea volumetric a amestecului de formare naintea impactului, n g/cm3; g acceleraia gravitaiei, n cm/s2; f coeficientul de frecare ntre amestecul de formare i pereii ramei de formare. Deoarece durata de aciune a acestei fore este mic, pentru a obine gradul de ndesare dorit este necesar un numr mai mare de impacturi (de scuturri). Variaia gradului de ndesare cu numrul de scuturri este prezent n figura 4.10. Se observ c la ceput gradul de ndesare crete rapid, apoi din ce n ce mai ncet. Creterea numrului de scuturri (peste 60) duce nu numai la stagnarea, ci chiar la scderea proprietilor mecanice ale formei i implicit a gradului de ndesare. Gradul de ndesare poate fi determinat i cu ajutorul lucrului mecanic specific consumat la ndesarea amestecului de formare prin scuturare, folosindu-se relaia:

L=M:A h n

[N cm/m2]

11

n care: M este masa amestecului de formare, n kg; A suprafaa liber a ramei (lumina ramei) de formare, n m2; h nalimea de ridicare-cdere a amestecului supus ndesrii, n cm; coeficientul de folosire a energiei poteniale a mesei vibratoare la cadere n urma pierderilor de for vie prin frecare i contrapresiunea aerului de sub piston(= 0.3...0.7).

Dependena gradului de mediu de ndesare a amestecului de formare de lucrul mecanic specific de scuturare L, este exprimat prin urmtoarea relaie empiric:

= 1 + K L0.3,n care: K este coeficientul capacitii de ndesare prin scuturare i are valori cuprinse ntre 0,35 i 0,55. Reacia de mai sus este verificat n cazurile practice obinuite de ndesare. Ca i expresia empiric a presrii, expresia empiric a ndesrii prin scuturare se abate de la realitate n cazurile valorilor foarte mari sau foarte mici ale lucrului mecanic specific. La acelai lucru mecanic, o ram de formare nalt se ndeas ceva mai mult dect o ram cu nlime mic, ns numrul de scuturri deci i timpul de ndesare este mai mic la ramele nalte. Din aceast cauz, metoda de ndesare prin scuturare este indicat pentru rame de formare cu nalime mare. n cazul ndesrii amestecului ntr-o ram de formare fr model variaia gradului de ndesare pe nlimea ramei are alura curbei pline din figura 4.11.

12

Din figur se observ c la partea superioara a ramei, gradul de ndesare este foarte mic. Pentru a crete gradul de ndesare i n aceasta zon, ndesarea prin scuturarea este completat fie prin presare mecanic, fie prin ndesarea manual (curba cu linie punctat). La ndesarea prin scuturare se constat c n cazul modelelor nalte cu muchii ascuite, i loc de ndesare are loc chiar o afinare a amestecului aa cum se vede n figura 4.12.

Acest inconvenient poate fi combtut completnd ndesarea prin scuturare, cu ndesarea prin presare cu un piston prifilat ca n figura 4.13. Studiind variaia gradului de ndesare prin scuturare n diferite seciuni ale ramei de formare fr model (fig. 4.14), se constat urmatoarele: - n partea de jos a ramei, linia CFD, gradul de ndesare este mai mare deasupra modelului i mai mic lng pereii ramei, dei de dorit ar fi s fie invers; - n partea de sus a ramei, linia AEB, gradul de ndesare este mai mare lng perei i mai mic deasupra modelului; - pe naltimea ramei, liniile CB sau FE, gradul de ndesare scade de la baza ramei spre partea ei superioar. 13

Reglarea gradului de ndesare se realizeaz prin reglarea timpului de scuturare (deci a numarului de scuturri). Principiul de funcionare al mainilor de ndesare este prezentat n figura 38. Prin orificiul 1, ptrunde aer comprimat la presiunea de 50...70 N/cm2 n cilindrul 2. Presiunea creat aici ridic pistonul 3 (i odat cu el masa mainii, placa de model cu modelul, rama de formare i amestecul). Dei distana dintre marginea de jos a pistonului i orificiul de evacuare a aerului este h' (fig.4.15.a), ansamblul amintit se ridic, datorit ineriei, la o nlime mai mare h (fig.4.15.b).

14

Prin ridicarea pistonului 3, cu nlimea h, aerul va parasi cilindrul 2, prin orificiul (orificiile)4. Scznd presiunea, ansamblul va cdea i se va izbi de marginea cilindrului producnd ndesarea. ndesarea prin scuturare prezint urmtoarele caracteristici: - amestecul de formare rmne practic nendesat la partea suprioar a ramei de formare; - se completeaz ndesarea prin scuturare cu o ndesare suplimentar la partea superioar, fie manual, fie mecanizat prin presare. Soluia din urm fiind cea mai rspndit, mainile se construiesc de la nceput cu piston de presare, realizndu-se deci o ndesare combinat prin scuturare+presare; - se folosete la ndesarea ramelor cu nalime relativ mare. 4.3.3. ndesarea prin aruncare Metodele de ndesare mecanizat prin presare sau prin scuturare, pe lng ca realizeaz un grad de ndesare puin uniform pe nalimea ramei de formare, nu se preteaz dect la ndesarea pieselor de dimensiuni i mase relativ mici i la producii de serie mijlocie, mare sau mas. Obinerea unui grad de ndesare uniform pe nalimea formei ca i ndesarea mecanizat a amestecului n formele destinate turnrii pieselor de dimensiuni i greuti mari, n cadrul oricrui caracter al produciei (masa, serie mare, serie mic i unicate) este posibil n condiiile folosirii ndesrii amestecului prin aruncare. n linii generale, ndesarea are loc prin aruncarea unor pachete de material, cu vitez mare, n rama de formare, ndesarea fiind realizat de energia cinetic a acestor pachete. Aruncarea pachetelor este realizat prin fora centrifug creat de paletele montate pe un rotor ce se rotete cu vitez mare. Aceste maini se compun dintr-un cap centrifug (ca organ principal) i instalaiile anexe de alimentare cu amestec i de rotaie a capului centrifug. Schema principal a unei maini de ndesare cu cap centrifug este prezentat n figura 4.16. Amestecul de formare din buncrul 1 este tranportat de banda transportoare 2, de lungime A, i deversat prin plnia 3 pe banda transportoare 4, de lungime B. Amestecul este descrcat direct de pe banda n capul aruncator 5. Motorul de antrenare 6, prin intermediul axului 7, pune n micare de rotaie rotorul 8 pe care este montat paleta 9. Amestecul de formare este proiectat (aruncat) de palet n forma de pachete prin orificiul 10 n rama de formare 11 n care este ndesat.

15

Pe rotorul 8, pot fi montate una pn la trei palete. Aa cum se vede din figura 4.16 capul centrifug este fixat la captul a doua brae articulate (fig. 4.17), putnd fi deplasat manual deasupra ntregii suprafee libere a ramei de formare.

ndesarea amestecului de formare se face odat cu umplerea ramei, reglarea gradului de ndesare fiind n funcie de masa pachetului de amestec proiectat n ram, de viteza 16

pachetului i de gradul de verticalitate al direciei, de aruncare a pachetului n ram. Viteza pachetului este n funcie de viteza de rotaie a capului arunctor. Schema de principiu a capului arunctor este prezentat n figura 41. Pachetul de material preluat de paleta 3 la trecerea prin dreptul plniei de alimentare 2 tinde, datorit forei centrifuge, s se deplaseze pe palet spre exteriorul acestei. Din cauz c arcul 4 impiedic aceast deplasare, pachetul de amestec sufer o precomprimare chiar n interiorul capului centrifug. Dup ce paleta depaete arcul 4, pachetul de material se deplaseaz din nou i cnd centrul su de greutate depaete extremitatea paletei, se desprinde de palet i este proiectat prin orificiul 7 cu viteza absolut v, care este rezultant vitezei periferice maxime a paletei vp i a celei relative (de deplasare a pachetului pe palet), vr. La impactul pachetului de amestec cu forma i ulterior cu amestecul din form se produc urmtoarele fenomene: - ndesarea amestecului din form sub aciunea energiei cinetice a pachetului; - ndesarea suplimentar a pachetului sub aciunea fortelor proprii de inerie; - ptrunderea pachetului n masa de amestec din forma.

Efectul tuturor acestor fenomene este dependent n cea mai mare msur de viteza pachetului n momentul impactului cu forma sau de viteza absoluta la ieirea pachetului de pe paleta capului arunctor. Viteza absolut v se poate determina cu relaia:

v = vp2 + vr2 2vp vr sin n care: 17

vp este viteza periferic a paletei de raza R (fig. 4.18); vr viteza relativ a pachetului la desprinderea de pe rotor; unghiul de nclinare a paletei fa de direcia radial. inndu-se seama c:

vp = Ri

v r = R2 r 2n care: este viteza unghiular a rotorului 6; R raza mare a paletei; r raza mic a paletei, Relaia vitezei absolute devine:

v = 2 R (R- sin R2- r2) r2.ntre viteza pachetului n momentul atingerii formei i gradul de ndesare exist urmatoarea relaie empiric:

= 1 + Kec0,08,n care: - este gradul de ndesare, n g/cm3; K coeficient de ndesare (K= 0,4...0,6); Ec energie cinetic a pachetului.

Ec = mv2 / 2,unde: m masa pachetului; v viteza pachetului n momentul atingerii formei. Din relaia gradului de ndesare rezult c aceasta este funcie de viteza pachetului i de masa acestuia, lucru confirmat i n practic. n figura 4.19 este prezentat dependena dintre viteza de aruncare i gradul de ndesare. Practic, s-a dovedit ca la viteza mai mari de 30 m/s, gradul de ndesare are o cretere lent. Sub 20 m/s, gradul de ndesare scade, foarte mult, iar la viteze mai mici de 15 m/s, amestecul nu se ndeas. Gradul de ndesare poate fi variat prin: - variaia vitezei de rotaie (la mainile moderne, dotate cu motoare de antrenare cu curent continuu, variaia vitezei se realizeaz dup dorin); - nclinarea capului maini fa de vertical, astfel nct pachetele de material s nu mai cad vertical pe suprafaa formei; variaia vitezei de deplasare a capului centrifug pe suprafaa formei.

18

Pentru obinerea unui grad de ndesare uniform n toat masa amestecului, capul centrifug trebuie s se deplaseze paralel cu suprafaa formei cu viteza de 0,3 m/s. Viteze mai mari de 0,3 m/s nu duc la creterea gradului de ndesare, ns vitezele mai mici de 0,3 m/s au ca rezultat micorarea brusc a gradului de ndesare (fig.4.20). Gradul de ndesare nu este influenat de nalimea de aruncare a pachetelor de material. Analiza comparativ a variaiei gradului de ndesare pe nalimea ramei de formare, pentru diferite metode de ndesare, este prezentat n figura 4. Din aceast figur se vede c cea mai mare uniformitate a gradului de ndesare se obine la ndesarea prin aruncare. Deoarece gradul de ndesare depinde de debitul mainii (prin masa pachetului de material), banda transportoare care alimenteaz capul centrifug trebuie s aib viteza (deci debitul) sincronizat cu capacitatea de aruncare. La o vitez a benzii mai mare dect capacitatea de aruncare a mainii o parte din amestec cade liber in forma far a fi ndesat. La o viteza mai mic a benzii, scade productivitatea capului centrifug. ntre turaia rotorului n a capului centrifug si viteza vh a benzii trebuie s existe urmtoare relaie de egalitate:

vh = n i b / 60n care: vh viteza benzii, n m/s; n turaia rotorului capului centrifug, n rot/min; i numrul de palete pe rotorul capului centrifug; b laimea paletei, n m.

Avantajele ndesrii prin aruncare cu ajutorul mainilor cu cap centrifug sunt: - asigur un grad de ndesare uniform pe nalimea acesteia; - mecanizeaz operaia de ndesare a formelor mari pentru piese unicat; - nu depinde de dimensiunile modelelor sau ale formelor; - sunt independente de modele si plcile de model; - au capaciti mari de ndesare (12...60) m3/h.

19

4.34 TEHNOLOGIA DE OBINERE A PIESELOR TURNATE UTILIZND FORMELE TEMPORARE REALIYATE CU AJUTORUL VIDULUI Procesul tehnologic de confecionare a unei forme prin vidare cuprinde urmtoarele operaiuni: Montarea modelului pe caseta de vidare; modelul i caseta de vidare sunt prevzute cu numeroase orificii de dimensiuni mici prin care se absoarbe aerul (fig. 4.21,a); Mularea unei folii de polistiren pe suprafaa modelului i a casetei de vidare prin vidarea casetei (fig. 4.21,b); Montarea ramei de formare pe suprafaa casetei de vidare, umplerea ei cu nisip uscat, acoperirea ramei de formare cu o folie de polietilen i racordarea ramei la pompa de vidare (vidarea formei); n acest moment se decupleaz caseta de vidare de la pompa de vid (fig. 4.21,c); Se rabate semiforma cu 180 i se demuleaz modelul, se obine o semiform (fig. 4.12,d) Se procedeaz n mod asemntor i cu cealalt semiform; Se monteaz miezurile (fig. 4.21,e); Se asambleaz semiformele, se consolideaz i se toarn (fig. 4.21,f).

4.2.1.Fazele principale de confecionare a formelor fr liant, cu ajutorul vidului Viteza de turnare trebuie s fie mare, pe de o parte da torit faptului c acest lucru este posibil datorit vidului din porii formei, iar pe de alt parte pentru c umplerea cavitii formei s se fac naintea arderii foliei de polietilen. 20