Elaborat EEZ - Divna Ivanovic_7617

8/10/2019 Elaborat EEZ - Divna Ivanovic_7617

1/48

Obrazacelaborat energetske efikasnosti zgrade

1. OPTI PODACI O ZGRADI

1.1.

Tehniki opis zgrade

-Zgrada je smetena u Leskovcu, ul. Borivoja Kocia br.20.Namenjena je za stanovanjejedne porodice. Korisna povrine grejanog prostora je 187 m2.

-Zgrada je smetena na parceli od 0,055 ha. Zgrada je kompaktnog oblika, sa krovnimravnima koje su takoe kompaktne.

-Zgrada je orjentisana istok-zapad i nije izloena dominantnim vetrovima.-Dnevna soba prima dovoljno prirodnog osvetljenja i osunanja, a leti je zatiena od

direktnog sunca roletnama.

-Funkcionalne celine objekta-raspored prostorija prema nameni zgrade.

Dnevna soba, trpezarija, kuhinja, kupatilo, roditeljska spavaa soba i deija spavaa sobasu smetene u prizemlju objekta. Na spratu se nalaze kupatilo, radna soba i dve spavaesobe, kao i garderobaostava.Dnevna soba je orjentisana prema zapadu-jugu, trpezarija prema jugu, kuhinja prema

istoku, deija spavaa soba prema istoku, roditeljska spavaa soba prema zapadu, akupatilo se nalazi uz severnu fasadu, ali je prozor kupatila orjentisan prema istoku.

smeteni su u prizemlju zgrade sa orjentacijom jug zapad.Spavae sobe na spratu su orjentisane prema zapadu, radna soba prema jugu. Kupatilo igarderoba prema severu odnosno istoku.

Pr

Pr

SITUACIJA


2/48

Zapadna fasada

Istona fasada


3/48

Juna i istona fasada

Juna i zapadna fasada


4/48

Istona i severna fasada


5/48

1.2.Osnovni podaci o zgradi

ZGRADA * *

Namena zgrade stanovanje

Vrsta zgrade Stambena zgrada sa jednim stanom

Lokacija Leskovac

Vlasnik Joksimovi Sunica i MilomirIzvodja U sopstvenoj reijiGodina izgradnje 2010

/ : ------Neto korisna povrina grejanog dela zgradem2: 187

Zgrada ima prizemlje i sprat, bez podruma. Kompaktne forme. Toplotno zoniranje nije

posebno naglaeno. Kua je zidanapunom opekom debljine 25cm, obloena stiroporom debljine10 cm. Sve sobe u kui imaju prirodno osvetljenje i ventilaciju . Sanitarni vorovi se osvetljavaju

prozorom koji omoguava i prirodnu ventilaciju.

2. LOKACIJA I KLIMATSKI PODACI

2.1Klimatski podaci i poloaj zgrade

Klimatski podaci

Lokacija Leskovac

Broj stepen dana grejanjaHDD 2625

Broj dana grejne sezoneHD 181

Srednja temperatura grejnog perioda H,mn [oC] 5,5

Unutranja projektna temperatura za zimski periodH,i[oC] 20Uticaj vetra

Poloaj(izloenost vetru) Umereno zaklonjen

Broj fasada izloenih vetru Nijedna direktno

2.2Uslovi komfora

-Termiki komfor je postignut pravilnim dimenzionisanjem omotaa zgrade, zatitom oddirektnog sunevog zraenja u letnjim mesecima. Unutranja temperatura vazduha 20C.

-Vazduni komfor ostvaren je arhitektonskim merama.Objekat se prirodno ventilira.Zaptivenost prozora je srednja n=0,6 h-1

-Svetlosni komfor-omogueno dobro prirodno osvetljenje. Leti obezbeen maksimalni upaddifuznog i minimalan upad direktnog sunevog zraenja postavljanjem roletni na

prozorima..

-Zvuni komfor postignut je adekvatnom izolacijom podova i zidova od zvuka udara.


6/48

3. GRADJEVINSKA FIZIKA

3.1.Proraun relevantnih pozicija

3.1.1. Spoljni zidovi SP1

3.1.1.1. Sastav, ilustracija

Broj 1

Oznaka SP1

Ilustracija

poloaja u

zgradiVI

81

205

16x 18= 2,800m

1

2

3

456789

10

11

12

131

4

15

16

W

0,000,00

KOTLARNICA

UZ1

SZ1

SZ1

SZ1

SZ1

SZ2

SZ2

1 6 x 1 8 = 2 ,800m

3

456789

10

11

12

13

14

15

16

+2.75

1

VI

81

205

7

par80 80

50

8

par80 140

50

9

par20

200

101

W

8100

140

SZ1

SZ2

SZ1

SZ1

SZ1

PRIZEMLJE SPRAT

Povrina[m2] 140,414

Sastav sklopa

Br. Materijal (cm) 0(kg/m

3)

C

(J/kgK)

(W/mK) (-)

1 produni malter 2,00 1700 1050 0,85 15

2 puna opeka 25,00 1800 920 0,99 16

3 polistiren 10,00 20 1260 0,041 35

4pigmentni

fasadni malter0,50 1850 1050 0,7 15

Skica sklopa

Ventilisanost

sklopa

Neventilisan sklop

Parametri

ventilisanosti

1

240

177

161

209

24

201

25

450

240

177

161

209

24

201

25

450

240

177

161

209

24

201

25

450

240

177

161

209

24

201

25

240

177

161

209

24

201

177

161

209

24

201

161

209

24

201

20

201

produni malter

puna cigla

termoizolacija

fasadni malter


7/48

Segmenti pozicije u odnosu na orijentaciju prema stranama sveta1

Povrina[m2]

Ka severu 27,8

istoku 35,286

jugu 52,68

zapadu 24,648

3.1.1.2. Prolaz toplote i polje temperature

Tabelarni prikazBr Materijal

debljina

sloja

toplotna

provod.

toplotni

otpor

padovi

temp.

temp.

pregrada

(cm) (W/mK)R

(m2K/W)

(C) (C)

UNUTRA 20,00

unutranja

povrina 0,13 1,68 18,321 produni malter 2,00 0,85 0,024 0,30 18,01

2 puna opeka 25,00 0,99 0,253 3,27 14,75

3 polistiren 10,00 0,041 2,439 31,54 -16,79

4pigmentni

fasadni malter0,50 0,7 0,007 0,09 -16,88

spoljanjapovrina

0,04 0,52

SPOLJA -17,40

Grafik

temperatura

10

0

-10

-20

2018,32

18,01 14,75

-16,79-16,88

-17,40

Povrinskikoeficijenat

prolaza

toplote

U[W/(m

2

K)]

U = 1/(Rsi+ R +Rse) = 0.35

1Podela izvrena zbog izraunavanja solarnih dobitaka


8/48

3.1.1.3. Difuzija vodene pare i isuenje

Tabelarni prikaz

Br. Materijaldebljina

slojatemper.

pregrada

(cm) (C) P' (Pa) P (Pa) r (m)UNUTRA 20,00 2337

unutranja povrina 18,65 2149 1285

1 produni malter 2,00 18,41 2117 1245 0,30

2 puna opeka 25,00 15,79 1794 714 4,00

3 polistiren 10,00 -9,51 276 248 3,50

4pigmentni fasadni

malter0,50 -9,59 274 238 0,08

spoljanja povrina

SPOLJA -10,00 265

Grafik

0

500

1000

1500

2000

2500

0 1 2 3 4 5 6 7 8 r (m)

p (Pa)

1 2 3 4

0,3 4,3 7,8 7,88

p'

p

r

p'

p

0,00 1,00 4,30 7,80 7,88

2149 2117 1794 276 274

1285 1245 714 248 238

Proraunkondenzacije Nema kondenzacije


9/48

3.1.1.4. Letnja stabilnost

vrednost minimum zadovoljava

Faktor priguenja amplitude oscilacije temperature 177,65 15

10

da

Faktor kanjenja oscilacije temperature[h]177,65>35 Nepostavlja se

uslov

Br. Materijaltoplotni

otpor

koef.

upijanja

toplote

indeks

toplotne

inercije

koef.

upijanja

toplote od

strane

povrine

faktor

priguenjaamplitude

oscilacijetemperature

R (m2K/W) S (W/m

2K) D (-)

U(W/m

2K) (-)

1 produni malter0,024 10,47 0,25 8,90

177,652 puna opeka 0,253 10,88 2,75 10,88

3 polistiren 2,44 0,27 0,67 0,40

Zbog debljina manjih od 2 cm, pregrada se moe tretirati kao troslojna.

i= 8W/(m2K), e= 11,5W/(m2K)

x = D/2 = 2,414582107

= 0,9*ex* [(S1+i)*(S2+U1)*(S3+U2)*( e+U3)]/[(S1+U1)*(S2+U2)*(S3+U3)* e] = 177,65


10/48


11/48


12/48

3.1.2.3. Difuzija vodene pare i isuenje

Tabelarni prikaz Br. Materijaldebljina

sloja

temper.

pregrada

(cm) (C) P' (Pa) P (Pa) r (m)

UNUTRA 20,00 2337

unutranja povrina 18,65 2150 1285

1 keramike ploice 0,50 18,59 2142 1167 1,00

2 produni malter 2,00 18,35 2109 1132 0,30

3 puna opeka 25,00 15,74 1788 660 4,00

4 polistiren 10,00 -9,51 276 247 3,50

5pigmentni fasadni

malter0,50 -9,59 274 238 0,08

spoljanja povrina

SPOLJA -10,00 265

Grafik

r

p'

p

0,00 1,00 1,30 5,3 8,8

2150 2142 2109 1788 276

1285 1167 1132 660 247

0

500

1000

1500

2000

2500

0 1 2 3 4 5 6 7 8 r (m)

p (Pa)

1 2 3 4

p'

p

SPOLJNI ZID SZ-2

2337

8,88

2150 21422109

274

238

1,3 5,3 8,888,8

1788

276274 265

5

1285

238

Proraunkondenzacije

Nema kondenzacije


13/48

3.1.2.4. Letnja stabilnost

vrednost minimum zadovoljava

Faktor priguenja amplitude oscilacije temperature 177,65 15

10

da

Faktor kanjenja oscilacije temperature[h]177,65>35 Nepostavlja se

uslov

Br. Materijaltoplotni

otpor

koef.

upijanja

toplote

indeks

toplotne

inercije

koef.

upijanja

toplote od

strane

povrine

faktor

priguenjaamplitude

oscilacijetemperature

R (m2K/W) S (W/m

2K) D (-)

U(W/m

2K) (-)

1

produni malter 0,02 10,47 0,25 8,90177,652 puna opeka 0,25 10,88 2,75 10,88

3 polistiren 2,44 0,27 0,67 0,40

Zbog debljina manjih od 2cm, pregrada se moe tretirati kao troslojna.

i= 8W/(m2K), e= 11,5W/(m2K)

x = D/2 = 2,58878027

= 0,9*ex* [(S1+i)*(S2+U1)*(S3+U2)*( e+U3)]/[(S1+U1)*(S2+U2)*(S3+U3)* e] = 177,65


14/48

3.1.3. Zid ka negrejanom prostoru ZP1

3.1.3.1.Sastav, ilustracija

Broj 3

Oznaka ZP1

Ilustracijapoloaja u

zgradi81

205

16 x 18= 2, 800m

1

2

3

456789

10

11

12

131

4

15

16

W

189 25 186 25

0,000,00

KOTLARNICA

UZ1

SZ1

SZ1

SZ1

SZ1

SZ2

SZ2

PRIZEMLJE

Povrina [m2] 9,38

Sastav sklopa


slojagustina

specifina toplota

toplotna

provod.

faktorotpora

difuz.

vod. pare

(cm)0

(kg/m3)

C

(J/kgK)

(W/mK) (-)

1 produni malter 2,00 1700 1050 0,85 15

2 puna opeka 25,00 1800 920 0,99 16

3 polistiren 6,00 20 1260 0,041 35

4pigm. fasadnimalter

2,00 1700 1050 0,85 15

Skica sklopaproduni malter

puna cigla

termoizolacija

fasadni malter

Ventilisanost

sklopa

Neventilisan sklop

Parametriventilisanosti


15/48


Tabelarni prikazBr. Materijal

debljinasloja

toplotnaprovod.

Toplotniotpor

padovitemper.

Temp.pregrada

(cm)

(W/mK)

R

(m

2

K/W)

(C)

(C)UNUTRA 20,00

unutranjapovrina 0,13 1,30 18,70

1 produni malter 2,00 0,85 0,024 0,23 18,47

2 puna opeka 25,00 0,99 0,253 2,52 15,95

3 polistiren 6,00 0,041 1,463 14,59 1,37

4

pigm. Fasadni

malter 0,50 0,7 0,007 0,07 1,30

spoljanjapovrina 0,13 1,30

SPOLJA 0,00

Grafik

temperatura

10

0

2018,7 18,47

15,95

1,371,30

0,0

Povrinskikoef.prolaza

topl.

U[W/(m2K)]

U = 1/(Rsi+ R +Rse) = 0,5


16/48


17/48

3.1.4. Pod na tlu PoT-1

3.1.4.1. Sastav, ilustracija

Broj 4

Oznaka PD-1

Ilustracijapoloaja u

zgradi

Povrina [m2] 96,73

Sastav sklopa


slojagustina

specifinatoplota

koef.

toplotne

provod.

faktor

otpora

difuz.

vod. pare

(cm)r0

(kg/m3)

C (J/kgK)

(W/mK) (-)

1 keramika ploica 0,80 2300 920 1,28 200

2 cementni estrih 6,00 2200 1050 1,4 30

3 polistirenske ploe 10,00 30 1260 0,041 45

Skica sklopa

termoizolacija

podne keram. ploicecementni estrih

Ventilisanost

sklopa

Neventilisan sklop


18/48



debljina

sloja

toplotna

provod.

Toplotni

otpor

padovi

temper.

temp.

pregrada

(cm)

(W/mK)

R

(m2K/W)

(C) (C)

UNUTRA 20,00

unutranjapovrina

0,17 1,09 18,91

1 keramika ploica 0,80 1,28 0,006 0,04 18,87

2 cementni estrih 6,00 1,4 0,043 0,27 18,60

3 polistirenske ploe 10,00 0,041 2,439 15,60 3,00

spoljanja povrina 0 0,00

SPOLJA 3,00

Grafik

temperatura

termoizolacija

podne keram. ploice

cementni estrih

200 10

18,91

18,873

18,6


prolaza topl.

U[W/(m2K)]

U = 1/(Rsi+ R +Rse) = 0,38


19/48


20/48

3.1.2.1Prolaz toplote i polje temperature


debljina

sloja

koef.

toplotne

provod.

toplotni

otpor

padovi

temp.

temp.

pregrada

(cm)

(W/mK)

R

(m2

K/W)

(C)

(C)UNUTRA 20,00

unutranjapovrina

0,1 0,57 19,43

1gips kartonska

ploa sa podkonstr.1,25 0,21 0,060 0,34 19,10

2parna brana URSA

SECO PRO 1000,02 0,19 0,001 0,006 19,09

3mineralna vuna

URSA SF 3520,00 0,035 5,714 32,34 -13,25

4

paropropusna-

vodonepropusna

folija

0,037 0,19 0,002 0,01 -13,26

5 drvena obloga 2,50 0,14 0,179 1,01 -14,27

6parna brana URSA

SECO PRO 1000,02 0,19 0,001 0,006 -14,27

spoljanja povrina 0,04 0,23

SPOLJA -14,50

Grafik

temperatura

-2020

010 -1019,4319,1

-13,25 -14,27

-14,5


prolaza topl.

U[W/(m2K)]

0,16


21/48

3.1.2.2Difuzija vodene pare i isuenje

Tabelarni prikaz Br. Materijaldebljina

sloja

temper.

pregrada

(cm) (C) P' (Pa) P (Pa) r (m)

UNUTRA 20,00 2337

unutranja

povrina 19,59 2278 1285,354

1 gips kartonska

ploa sa podkonstr.1,25 19,35 2244 1085,282 0,15

2

parna brana URSA

SECO PRO 1000,02 19,34 2244 1058,606 100

3

mineralna vuna

URSA SF 3520,00 -4,09 437 765,1671 0,2

4

paropropusna-

vodonepropusna

folija

0,04 -4,10 437 765,1474 0,02

5 drvena obloga 2,50 -4,83 411 264,9673 0,38

6 parna brana URSA

SECO PRO 1000,02 -4,84 411 238,2910 100

spoljanja povrina

SPOLJA -5,00 405

Grafik

r

p'

p

0,00 0,15 100,15 100,35 100,37

2278 2244 2244 437 437

1285 763 762

0

500

1000

1500

2000

2500

0 r (m)

p (Pa)

1 2

3

5

p'

p

100,75

411

6

200,75

405

100 200

2278 2244 2244

437411

405

2387607621285

0,15 100,75 200,75

1285

437

2383

4

Proraun Ima kondenzacije


22/48

kondenzacije qm1=0,67 * (pint-p k1)/r (g/m h)

qm1=0,67 * (1,2850,437)/100,37 (g/m2h)

qm1=0,00566 (g/m2h)

qm2=0,67 * (pk1-pext)/r

(g/m2h)

qm2=0,67 * (0,437-0,238)/100,4 (g/m2h)

qm2=0,0013 (g/m2h)

qm= qm1- qm2= 0,00433 (g/m

2h)

qmz=0,00433*24*60=6,238 (g/m2h)

qmisuenja=(0,67*(2,063-1,341)/r)+(0,67*(2,063-1,341)/r)

qmisuenja=0,01g/m2

dana za isuenje=(1,3*(qmz/1000))/(qmisuenja/1000)*24

danaza isuenje =34,558 dana90 dana

KONSTRUKCIJA ZADOVOLJAVA


23/48

3.1.7.Prozori i balkonska vrata

Broj 1

Pr 100/140

Ilustracija

poloaja uzgradi

W

0,000,00

1

1

2

2

KOTLARNICA

UZ1

SZ

1

SZ1

SZ1

SZ1

S

Z2

SZ2

16 x 18=2,800m

3

456789

10

11

12

13

14

15

16

+2.751

1

81

7

par80

50

8

par80 140

50

9

par20101

W

8100

140

SZ1

SZ2

SZ1

SZ1

SZ1

SZ1SZ1

PRIZEMLJE SPRAT

Povrina(m2)

1*1,4*3 = 4,2

Opis Aluminijumski ram sa poboljanim termikim prekidom, niskoemisiono 2-strukostaklo 4-12-4, punjeni sa vazduhom.

Koeficijent

prolaza

toplote U[W/(m2K)]

1,708


24/48

Broj 2

znaka Pr 201/160

Ilustracija

polozaja u

zgradiVI

81

205

4

par 60

160

201

2

par

80

100

140

16 x 18=2,800m

1

2

3

4

5678910

11

12

131

4

15

16

W

0,000,00

1

1

2

2

KOTLARNICA

UZ1

SZ1

SZ1

SZ1

SZ1

SZ2

SZ2

2

140

2

6

par 60

200

201

16 x 18=2,800m

3

4

5678910

11

12

13

14

15

16

+2.75

205

7

80

8

140

50

9200

100

W

8

100

140

SZ1

SZ2

SZ1

SZ1

SZ1

SZ1SZ1

PRIZEMLJE SPRAT

Povrsina (m2) 2,01*1,6*2 = 6,432

Opis Aluminijumski ram sa poboljanim termikim prekidom, niskoemisiono 2-struko staklo 4-12-4, punjeni sa vazduhom.


25/48

Koeficijent

prolaza toplote

U [W/(m2K)]

1,782

Broj 3

Pr 160/140

Ilustracija

poloaja uzgradi

VI

81

205

2

par 80

140

80

2

par 80

140

80

4

par 60

160

201

2

par80 100

140

16 x 18 = 2,800m

1

2

3

456789

10

11

12

13

14

15

16

W

0,000,00

1

1

2

2

KOTLARNICA

UZ1

SZ1

SZ1

SZ1

SZ1

SZ2

SZ2

2

140

80

2

140

80

6

par 60

201

16 x 18= 2,800m

3

4

5678910

11

12

131

4

15

16

+2.751

1

81

2

05

7

par

80 80

50

8

par

80

140

50

9

par

20

200

101

W

8

100

140

SZ1

SZ2

SZ1

SZ1

SZ1

SZ1SZ1

PRIZEMLJE SPRAT

Povrsina(m2)

1,6*1,4*2=4,48


26/48

Opis Aluminijumski ram sa poboljanim termikim prekidom, niskoemisiono 2-strukostaklo 4-12-4, punjeni sa vazduhom.

Koeficijent

prolaza

toplote U

[W/(m2K)]

1,737

Broj 4

Pr 100/160

Ilustracija

poloaja uzgradi

SZ1

SZ2

SZ1

SZ1

SZ1

SZ1SZ1


27/48

SPRAT

Povrina(m2) 1,0*1,6*1=1,6

Opis Aluminijumski ram sa poboljanim termikim prekidom, niskoemisiono2-struko staklo 4-12-4, punjeni sa vazduhom.

Koeficijentprolaza toplote

U [W/(m2K)]

1,705

Broj 5

Pr 600/900

Ilustracija

poloaja uzgradi

5

par

60

160

100

VI

81

205

2

par

80 100

140

16 x 18=2,800m

1

2

3

456789

10

11

12

13

14

15

16

W

0,000,00

KOTLARNICA

UZ1

SZ1

SZ1

SZ1

SZ1

SZ2

SZ2

PRIZEMLJE

Povrina (m2) 0,6*0,9*1=0,54



28/48

Koeficijent

prolaza toplote

U [W/(m2K)]

1,748

Broj 6

Pr 600/600

Ilustracija

poloaja uzgradi

SPRAT

Povrina(m2) 0,6*0,6*1=0,36



29/48


30/48

struko staklo 4-12-4, punjeni sa vazduhom.

Koeficijent

prolaza toplote

U [W/(m2K)]

1,739

Broj 8

Pr 220/50

Ilustracija

poloaja uzgradi

16 x 18 = 2,800m

3

456789

10

12

16

+2.75

W

SZ1

SZ2

SZ1

SZ1

SZ1

SZ1SZ1

SPRAT

Povrina(m2) 2,2*0,5*1=1,1

Opis Aluminijumski ram sa poboljanim termikim prekidom, niskoemisiono 2-

struko staklo 4-12-4, punjeni sa vazduhom.

Koeficijent 1,77


31/48

prolaza toplote

U [W/(m2K)]

Spoljanja vrata

Broj 1

znaka SpVr 120/220


32/48

Ilustracija

poloaja uzgradi

5

par60

160

100

VI

81

205

2

par80 80

140

1

par80 140

140

2

par80 100

140

16 x 18 = 2,800m

1

2

3

456789

10

11

12

131

4

15

16

W

0,000,00

KOTLARNICA

UZ1

SZ1

SZ1

SZ1

SZ2

SZ2

PRIZEMLJE

Povrina (m2) 2,64


Koeficijent

prolaza toplote

U [W/(m2K)]

1,643

Balkonska vrata

Broj 2

znaka SpVr 270/240


33/48

Ilustracijapoloaja uzgradi

5

par

60

160

100

81

205

2

par80 80

140

1

par

80 140

140

2

par

80 100

140

16 x 18=2,800m

1

2

3

456789

10

11

12

13

14

15

16

W

0,000,00

KOTLARNICA

UZ1

SZ1

SZ1

SZ1

SZ2

SZ2

+2.75

W

SZ1

SZ2

SZ1

SZ1

SZ1

SZ1SZ1

PRIZEMLJE SPRAT

Povrina (m2) 13,0


Koeficijent

prolaza toplote

U [W/(m2K)]

1,69


34/48

Balkanska vrata

Broj 3

znaka SpVr 100/220

Ilustracijapoloaja uzgradi

16 x 18 = 2,800m

+2.75

W

SZ1

SZ2

SZ1

SZ1

SZ1

SZ1SZ1

SPRAT

Povrina (m2) 1*2,2 =2,2



35/48

Koeficijent

prolaza toplote

U [W/(m2K)]

1,685

3.2 Pregled koeficijenata prolaza toplote kroz termiki omota zgrade

Poloaj oznakaU

[W/(m2K)]

Umax

[W/(m2K)]

/

Spoljnji zidovi SZ1 0.35 0.40 da

SZ2 0.35 0.40 da

Zid prema negrejanom prostoru ZP1 0,5 0.55 da

Pod na tlu PD1 0.38 0.40 da

Kosi krov iznad grejanog prostora KK1 0.16 0.20 da

Prozori 1,708 1.50 ne1,782 1.50 ne

1,737 1.50 ne

1,705 1.50 ne

1,748 1.50 ne

1,755 1.50 ne

1,739 1.50 ne

1,77 1.50 ne

Spoljanja vrata 1,643 1.50 neBalkonska vrata 1,69 1,50 ne

1,685 1.50 ne


36/48

4 PODACI O TERMOTEHNIKIM SISTEMIMA

4.1

Izvod iz tehnikog opisa4.1.2 Sistem grejanja

Snabdevanje objekta toplom vode za grejanje je iz sopstvene kotlarnice koja se lepi za objekat sa

zapadne strane. U kotlarnici se nalazi kotao na vrsto grejanje, u ovom sluaju drvo. Grejni fluid jetopla voda reima 90/700C.U kotlu se temperatura vode odrava u rasponu od 70-90C, da bi se spreila niskotemperaturnakorozija kotla, postoji zatita hladnog kraja kotla, koja spreava sputanje temp. tople vode ispod700C.

Na izlazu iz kotla elinim cevima u izolaciji topla voda se odvodi preko loptastih ventila (ispred iiza pumpe) do cirkulacione trobrzinske pumpe koja tera toplu vodu do razvodnih ormariajedan u

prizemlju a drugi na spratu u kojima se nalaze razdelnici i sabirnici. Ispred svakog razdelnika i

sabirnika nalaze se u povratnom vodu regulacioni ventil i zaporni ventil na napojnom vodu, koji

slue za uregulisavanje sistema odnosno da se spratni ormari odvoji od ostalog dela sistema radieventualnih intervencija.

Od razdelnik i sabirnika u ormariima polazi razvodna mrea od aluplast cevi koje su poloene upodu. Svaki radijator ima svoj strujni krug. Aluplast cevi se postavljaju u poliuretansku izolaciju i

tako polau u pod. Svaki krug ima i svoj termostatski ventil za regulaciju na radijatorima.Cirkulaciona pumpa je trobrzinska, ime se delimino omoguava izbor proraunatog napora zasavladjivanje otpora strujanja u sistemu grejanja.

Ovo je zatvoren sistem grejanja tako da je kotao povezan sa zatvorenim ekspanzionim sudom, kojiprima vodu iz sistema grejanja u sluajuzapreminske dilatacije vode u fazi zagrevanja.Na kotlu je postavljen ventil sigurnosti, koji je badaren tako da se otvori na 2,5bara. Ako iz bilokojih razloga doe do nekontrolisanog poveanja pritiska vode u sistemu grejanja, ovara se ventilsigurnosti i pritisak se smanjuje. Ventil se zatvara na 2,2 bara, ime se spreava nekontrolisaniodvod vode. Na taj nain se spreava havarija svih delova postrojenja centralnog grejanja.

Na kotlu je fabriki ugradjen kotlovski termostat, koji dozvoljava ukljuivanje cirkulacione pumpetek kada je temperatura u kotlu 70 C.Na taj nain se spreava pomenuta niskotemperaturnakorozija kotla.

Regulacija sagorevanja goriva u kotlu je jedino mogua pomou regulatora promaje koji reguliedotok sveeg vazduha u loite kotla.

U kotlarnici je obezbedjen zaseban prostor za smetaj goriva. Kao gorivo se koristi drvo.

Podaci o termotehnikim sistemima u zgradi

Sistem za grejanje etaniToplotni izvor drvo

Sistem za pripremu STV el. energija

Toplotni izvor za STV el. energija

Sistem za hladjenje lokalni

Izvor energije koji se koristi za hladjenje el.energijaVentilacija prirodna

Izvor energije za ventilaciju ne


37/48

Vrste i nain korienja sistema sa obnovljivim izvorima neUdeo OIE u potrebnoj toploti za grejanje i STB % ne

4.2 Gubici toplote

4.2.1Faktor oblika zgrade i udeo transparetnih povrina

Podaci o zgradi

Neto povrina grejanog dela zgradefm2 187

Zapremina grejanog dela zgrade Vm3 523,6

Faktor oblika f0m-1 0,784

Udeo transparentnihpovrina% 10,42

4.2.2.Transmisioni gubici toplote zgrade HT[W/K]

4.2.2.1.Povrinski transmisioni gubiciHTS[W/K]

Opis gradj. elementa oznakaU

(W/m2K)A(m2) Fx U * A * Fx

Spoljni zid SZ1 0,35 140,414 1,0 49,14

SZ2 0,35 33,99 1,0 11,896

Zid ka negrejanom

prostoruZP1 0,50 9,38 0,5 2,34

Pod na tlu PD1 0,38 96,73 0,5 18,38

Kosi krov iznad grejan.

prostoraKK1 0,16 90,27 0,5 7,22

Prozori 1,708 4,2 1,00 7,173

1,782 6,432 1,00 11,461,737 4,48 1,00 7,78

1,705 1,6 1,00 2,73

1,748 0,54 1,00 0,943

1,755 0,36 1,00 0,632

1,739 3,08 1,00 5,356

1,77 1,1 1,00 1,947

Spoljna ulazna vrata 1,643 2,64 1,00 4,34

Balkonska vrata 1,69 12,96 1,00 21,90

1,685 2,2 1,00 3,71

410.416 156,687

HTS= 156,947 W/K

4.2.2.2.Linijski transmisioni gubici HTB[W/K]

HTB= 0.1 * A = 0.1 *410,416=41.0416

HTB= 41,0416 W/K

4.2.2.3.Ukupni transmisioni gubici HT[W/K]

HT= HTS+ HTB= 156,947+ 41,0416= 198

HT= 198 W/K


38/48

4.2.2.4.Specifini transmisioni gubitak toplote zgrade

HT[W/(m2K)]

HT = HT/ A = 198/ 410.416= 0,482

HT [W/(m2K)] HTmax[W/(m

2K)]3Ispunjeno

DA / NE

0,482 0,493 DA

4.2.3.Ventilacioni gubici toplote zgrade Hv[W/K]

Hv= 0.33 * V * n = 0.33 Wh/m3K * 523,6m3* 0,6h-1= 103 W/K

Zapremina grejanog prostora V [m ] 523,6Zaptivenost prozora srednja

Broj izmena vazduha n [h- ] 0,6

Koeficijent ventilacionih gubitaka [kW/K] 103

4.2.4.Ukupni gubici toplote

Podaci o gubicima toplote [kW]

Transmisioni gubici kroz netransparentni deo omotaazgrade

4,863

Transmisioni gubici kroz prozore i vrata 2,53

Ventilacioni gubici toplote kroz vrata i prozore 3,74

Ukupni gubici toplote 11,133

4.3. Ulazni podaci za proraun dobitaka toplote

4.3.1. Orjentacija i povrina pozicija

(m ) SZ KR PR

sever 44,22istok 38,9 12,72

jug 62,13 10,912

zapad 29,158 15,96

. 90,27

4.3.2.Ulazni podaci za proraun dobitaka od Sunevog zraenja

Faktor osenenostiFsh 0,94Faktor propustljivosti Sunevog zraenja za staklog,gl 0,63

3Maksimalne dozvoljene vrednosti specifinog transmisionog gubitka toplote zgrade ili dela zgrade H[W/(m

2K)]

date su u tabeli 3.4.2.3.1. Pravilnika o energetskoj efikasnosti zgrada


39/48


40/48

6.ENERGETSKE POTREBE ZGRADE6.1Proraun godinje potrebne finalne energije za grejanje

mesec QH,ht Qsol,c Qsol, gl Qsol Qlj Qel Qint QH,gn QH,nd

Oct 750,28 98,36 1112,58 605,47 45,78 155,83 201,61 790,94 0,00

Nov 2776,32 56,65 677,70 734,35 80,78 311,67 392,45 1104,26 1672,06

Dec 3951,473 43,94 534,55 578,49 83,48 311,67 395,14 954,16 2997,31

Jan 4351,622 54,27 653,02 707,29 83,48 311,67 395,14 1080,38 3271,24

Feb 3408,413 74,18 810,03 884,21 75,40 311,67 387,07 1245,85 2162,57

Mar 2753,883 101,21 1032,40 1133,61 83,48 311,67 395,14 1498,18 1255,70

Apr 759,2115 107,87 965,44 536,65 48,47 155,83 204,30 726,14 33,08

11391,95

Dijagram potrebne toplote za grejanje po mesecima:

Zgrade sa jednim stanom nove postojeeEnergetski

razred

QH,nd,rel[%]

QH,nd

[kWh/(m2a)]

QH,nd

[kWh/(m2a)]

+ 15 10 12 25 17 20B 50 33 38

C 100 65 75

D 150 98 113

E 200 130 150

F 250 163 188

G 250 163 188

0

5

10

15

20

25

30

35

OKT NOV DEC JAN FEB MART APRIL

QHnd

0

20

40

60

80

100

120

GODINA

kWh/a


41/48

QH,nd= 11392 kWh/a

qH,nd= 60,92 kWh/m2a

QH,nd,rel= 81,226 %

RAZRED: C

7.

OBRAZLOENJE IZRAUNATIH VREDNOSTI ENERGETSKIH POTREBAZGRADE

7.1.Godinja potrebna toplotna energije za grejanje

-Godinja potrebna toplota za grejanje: QH,nd= 11390 kWh/a

-Godinji toplotni gubici sistema za grejanje:

Na osnovu tabele 6.2. oitano:Stepen korisnosti kotla: k= 0,68Stepen korisnosti cevne mree: c= 0,98Stepen korisnosti sistema automatske regulacije: r= 0,95 = k* c* r= 0,633

QH,Is= QH,nd (1/ - 1) = 11392 (1/0,633 - 1) = 6603 kWh/a

-Godinja potrebna toplotna energije za grejanje:

QH,nd + QH,Is = 11390 +6603 = 17993 kWh/a

7.2.Godinja potrebna toplotna energije za pripremuSTV

-Godinja potrebna toplota za pripremu STV:

Na osnovu tabele 6.5. oitano:Toplota potrebna za pripremu STV po jed. povrine grejnog prostora: Qw`= 10kWh/m

2

Qw= Qw`* AN= 10*187 = 1870 kWh/a

-Godinji toplotni gubici sistema za pripremu STV:

Qw, Is= Qw* 5% = 93,5 kWh/a

-Godinja potrebna toplotna energije za pripremu STV:

Qw+ Qw, Is = 1870 + 93,5 = 1965 kWh/a

7.3.Godinja potrebna toplotna energija

QH= QH,nd + QH,Is + Qw+ Qw, Is= 19 957 kWh/a

7.4.Godinja potrebna energija za rad pomonih sistema

-Godinja potrebna energija za rad cirkulacione pumpe:

Na osnovu tabele 6.3. oitano: Broj dana grejanja za Leskovac HD = 181


42/48


43/48

4

1. 2.

, : , . 20 : K 2873/20 .. //:

:

: 2010 / :

------

ANm2: 187

QH,nd,rel

[%]QH,nd

[kWh/(m2a)]

80,93 60,702

15

6

25

50

100

150

200

250

250

: :

____________________________ ..()

: EE :

4 5 ,

6

C


44/48

____________________________ ..()

: / :

ANm2 187

Vem3 505,55

f0m-1 0,812

. HT[W/(m2K)] 0,482

QH,nd[kWh/(m2a)] 60,702

HDD 2625

HD 181

H,mn [] 5,5

H,i [] 20

(, , , )

(, , )

(, , , )

(, , )

%

U[W/(m2K)] Umax[W/(m2K)]

/

0,35 0,5

0,5 0,55

0,38 0,4

0,16 0,2 1,708 1,782 1,5


45/48

1,52 1,5

0,69 1,5

(, , )

[kW] 35

, [%] 68 2010

[kWh/kg] [kWh/m3] 3.000 kWh/m3

C2[kg/m2a]

/ ( / ) ( / ) ( / ) ( ) 8 ( ) 0 ( ) 0

[W]

4,863

2,53 3,74 11,133

[kWh/] [kWh/m2]

, QH,nd 11392 60,92 , QW 1870 10 , QH,ls 6603 35,31 ,QW,ls 93,5 0,5 , QH 19 957 106,7

,del

E 20 096 107,5

, primE 7060 37,75

C2[kg/] [kg/m2

] 3160,6 16,9


46/48

* [kWh/] [kWh/m2]

*

1. Potrebno je zameniti sve prozore, ulazna i balkonska vrata jer ni jedna ne ispunjavaju

uslove EE. Potrebno ih je zameniti 6-komornim PVC okvirima, sa 2-strukim staklima,

niskoemisionim, 4-15-4 mm, punjenih He

2. Ugraditi centralni bojler za pripremu tople vode, gde bi se u zimskom periodu koristila za

zagrevanje sanitarne vode, voda iz kotla.

3. Na krov postaviti dva solarna kolektora koji bi se koristila za zagrevanje sanitarne vode u

letnjem periodu. Zabojler od 200 lit, potrebno je dva solarna kolektora , to je dovoljno zaetvorolanu porodicu

4. Takoe postoji mogunost da se kolektori koriste za ispomo grejanju, ali je tada potrebnoda povrina kolektora bude oko 20% od ukupne grejne povrine. U ovom sluaju to je 19kolektora.

5. Mogue je i postavljanje fotonaponskih elija koje bi toplotu sunca koristile zaproizvodnju elektrine struje, koja bise koristila za osvetlenje objekta.

6.

7.

8.

9.

10.

11.

12.

13.

14.

15.

16.


47/48


48/48

,ANm2,

.

, Vm3

, . =/V, (m

- ), () . ,H[W/K], . ,HD("heating days") . , HDD("Heating degree days"). , H,i[C], . , H,mn[

], . , QH,nd[kWh/a], . , QW[kWh/a], . , QC,nd[kWh/a], . , QV[kWh/a],

() , . , L[kWh/a], . , QH[kWh/a], . , QH,ls[kWh/a] . , QW,ls[kWh/a],

. del[kWh/a], , , , , . ,prim[kWh/a], , ,, . , C2[kg/], , .

Documents

Elaborat EEZ - Divna Ivanovic_7617