metodo grafico

MECANISMOS Análisis de aceleraciones.

Análisis de aceleraciones. Pag-1

TEMA: ANALISIS DE ACELERACIONES.

1- INTRODUCCION. 2- ANALISIS GRAFICO DE ACELERACIONES.

2.1- Polígono de aceleraciones: método de las aceleraciones relativas. 2.1.1- Aplicación a mecanismos articulados. 2.1.2- Aplicación a mecanismos con órganos deslizantes.

3- ANALISIS NUMERICO DE ACELERACIONES.

3.1- Introducción. 3.1.1- Mecanismo de tres eslabones. 3.1.2- Mecanismo de biela-manivela.

3.2- Planteamiento general. 3.3- Aceleración de puntos del mecanismo.

3.3.1- Aceleración de puntos de definición del mecanismo: pares. 3.3.2- Aceleración de puntos asociados a un eslabón.



1-INTRODUCCION.

Una vez realizado el estudio de posición y velocidad en mecanismos planos con un grado de libertad, se realizará, en el presente tema, el análisis de aceleraciones para el tipo de mecanismos mencionado.

Al igual que en los temas anteriores, antes de realizar cualquier tipo de análisis se supuso

conocido el valor de la variable primaria o posición del eslabón de entrada o eslabón motor, así como su variación respecto al tiempo, se supondrá en este tema que la aceleración del eslabón de entrada es también conocida y, por lo tanto, un dato de partida.

Por otra parte, tal y como se ha venido realizando en los temas anteriores, se abordará el estudio

de aceleraciones en los mecanismos mediante herramientas gráficas por una parte, y basadas en el cálculo numérico por otra.

Todas las consideraciones hechas hasta el momento sobre la conveniencia, o no, de la

utilización de uno u otro método siguen siendo completamente válidas en el tema que a continuación se va a desarrollar.



2-ANALISIS GRAFICO DE ACELERACIONES.

Como se comentó en el tema anterior, los métodos gráficos empleados en el análisis cinemático de mecanismos están fundamentados en las relaciones geométricas existentes entre las diferentes magnitudes mecánicas. Por este motivo, y aún a riesgo de parecer redundante, se vuelve a insistir en la necesidad de que el alumno haya asumido debidamente los conceptos básicos de la cinemática para, así, poder hacer un uso coherente en su aplicación al estudio de mecanismos.

Hecho este pequeño inciso, se desarrollarán a continuación las bases necesarias para proceder al

estudio de aceleraciones en mecanismos mediante la aplicación de métodos gráficos.

2.1-Polígono de aceleraciones: método de las aceleraciones relativas. El método gráfico de las aceleraciones relativas, guarda una gran similitud con el de las

velocidades relativas, pues en los dos se trata de realizar gráficamente una suma vectorial. En la figura 1 se muestra un eslabón genérico sobre el que, se supone, se ha realizado un análisis

de velocidades, siendo por tanto conocidas las velocidades de los puntos A y B y la velocidad relativa rvBA , con lo que la velocidad angular del eslabón quedará determinada por:

ABvBA=ω

ωα na

aa

aO

A

BAt

A

BAt

bA

aB

aBAaBA

naBAB

a

Fig-1. Polígono de aceleraciones de un eslabón genérico.



Por otra parte, se conoce la aceleración angular del eslabón, α, así como la aceleración del punto

A. Para calcular la aceleración del punto B por medio del método de las aceleraciones relativas, se planteará la igualdad vectorial:

r r ra a aB A BA= +

y, puesto que la aceleración relativa puede ser a su vez descompuesta en las componentes tangencial y normal:

r r ra a aBA BAn

BAt= +

Donde:

ra ABBAn = ⋅ω2 siendo su dirección la de la recta AB y su sentido de B a A. ra ABBA

t = ⋅α con dirección perpendicular a la recta AB y su sentido el indicado por la

aceleración angular α.

Luego el problema del cálculo de la aceleración del punto B quedará resuelto según se muestra en la figura 1.

Más habitual que el caso estudiado suele ser el que a continuación se presenta, en el que no se

conoce la aceleración angular del eslabón, pero sí la dirección de la aceleración del punto B. Para calcular esta aceleración, así como la aceleración angular del eslabón, se procederá como a continuación se indica, presentándose el resultado gráfico en la figura 2.



a

aa

o A

tBBA

n

Direcci¾n normal a AB

Direcci¾n de laaceleraci¾n de B

Direcci¾n de ABBA

a

a

b

Fig-2. Polígono de aceleraciones del eslabón AB.

Una vez planteada la ecuación de aceleraciones relativas utilizada anteriormente:

r r ra a aB A BA= +

el procedimiento a seguir es el siguiente:

a) Se elige un polo de aceleraciones O y se traza a escala el vector raA , obteniéndose el

punto a. b) Se calcula la aceleración

raBAn .

c) Por el extremo de raA se dibuja el vector

raBAn .

d) Por el extremo de raBA

n se traza un recta perpendicular a este vector. La dirección de esta recta coincidirá con la de la aceleración tangencial relativa

raBAt .

e) Por el polo de aceleraciones se dibuja una línea paralela a la dirección, conocida, de la aceleración del punto B. f) Al tenerse que cumplir la relación expresada anteriormente de suma de aceleraciones, el punto donde se cruzan las dos últimas rectas determina el punto b, con lo que queda calculada la magnitud, la dirección y el sentido de la aceleración

raB

Por otra parte, si se desea calcular la aceleración angular del eslabón, puesto que:

ra ABBAt = ⋅α



se tiene directamente que:

α =raAB

BAt

2.1.1-Aplicación a mecanismos articulados. A modo de ejemplo se aplicará el método descrito al mecanismo de cuatro eslabones mostrado

en la figura 3. Como es habitual, antes de comenzar el análisis de aceleraciones se supondrá resuelto el problema de velocidades; de igual forma, la aceleración angular del eslabón motor (el eslabón 2 en el caso propuesto) deberá ser conocida.

La aceleración del punto A puede ser de inmediato conocida a través de sus componentes

normal y tangencial: r

r

a O A

a O AAn

At

= ⋅

= ⋅

ω

α

22

2

2 2

Por otra parte, como es sabido: r r ra a aBA BA

nBAt= +

de donde descomponiendo las aceleraciones del punto B y la relativa del punto B respecto del A, se obtiene:

r r r r ra a a a aBn

Bt

A BAn

BAt+ = + +

Ambas aceleraciones normales pueden ser calculadas, ya que:

r

r

a O B

a BA

Bn

BAn

= ⋅

= ⋅

ω

ω

42

4

32

siendo la dirección de la aceleración normal del punto B la de la recta O4B y su sentido de O4 a B, mientras que la dirección de la componente normal de la aceleración relativa es la de la recta AB y su sentido desde B hacia A.



2

34A

B

00 C2

αω

4

o

a

b

a

nA

anA

atA aAanB

atBaB

anBA

atBA

Fig-3. Análisis de aceleraciones del mecanismo de cuatro eslabones.

Por otra parte las direcciones de las aceleraciones tangenciales incógnita son también conocidas: - La dirección de

raBt es perpendicular a O4B.

- La dirección de raBA

t es perpendicular a BA.

Por lo tanto, operando como a continuación se indica se obtendrá la aceleración del punto B:

a) Se elige una escala de aceleraciones, el polo y se traza raA .

b) Por el extremo de raA se dibuja

raBAn .

c) Por el extremo de raBA

n se dibuja una perpendicular a la dirección BA. d) Con origen en el polo se dibuja el vector

raBn y por su extremo una perpendicular a la

dirección O4B. e) Donde se cruzan las perpendiculares trazadas a BA y a O4B se obtiene el punto b y, por tanto, la aceleración del punto B.

Una vez conocidas las aceleraciones tangenciales, pueden ser calculadas las aceleraciones angulares de los eslabones 3 y 4, puesto que:

rr

rr

a BAaBA

a O Ba

O B

BAt BA

t

Bt B

t

= ⋅ ⇒ =

= ⋅ ⇒ =

α α

α α

3 3

4 4 44



En el caso de que se quiera calcular la aceleración de otro punto del eslabón (por ejemplo el punto C del eslabón flotante 3 del mecanismo de la figura 3), al estar previamente calculada la aceleración angular de dicho eslabón aplicando el método de las velocidades relativas, se tendrá:

r r ra a aC A CA= +

Puesto que la aceleración del punto A es conocida, sólo falta por determinar la relativa;

descomponiendo esta en tangencial y normal:

r r ra a aCA CAn

CAt= +

Siendo el valor de dichas componentes conocido al haberse calculado previamente ω3 y α3:

r

r

a CA

a CA

CAt

CAn

= ⋅

= ⋅

α

ω

3

32

2.1.2- Aplicación a mecanismos con órganos deslizantes.

Cuando se trata de determinar la aceleración de un punto perteneciente a un eslabón que se

desliza sobre otro eslabón que a su vez posee un movimiento determinado, aparece un problema de movimiento compuesto del punto, cuya solución mediante la aplicación de métodos gráficos será tratada en el presente apartado.

Un caso típico en el que se presenta este tipo de movimiento es el mecanismo de cruz de Malta

mostrado en la figura 4.

Fig-4. Mecanismo de cruz de Malta



Este mecanismo consta de una manivela con un tetón en el extremo que se desliza por las ranuras del eslabón en forma de cruz, al que comunica un movimiento rotativo intermitente.

En la figura 5 se muestra la representación esquemática del mecanismo (como se ve no es otro

que el mecanismo de tres eslabones) junto con la solución gráfica al problema de cálculo de aceleraciones, cuya construcción a continuación se explica.

O2 A

O

O

O2

34

4a4

a2

VV

VA2

A2/4

A4

acor

taA2/4

aA2taA2

naA2

aA4

naA4

taA4

Direcci¾n del movimiento relativo del punto A2 sobre el eslab¾n 4a4

a2

Direcci¾n perpendicu4

ω α2 2

Fig-5. Solución al problema de aceleraciones en el mecanismo de cruz de Malta.

Como en los casos anteriores se supondrá resuelto el problema de velocidades y conocida la

aceleración angular del eslabón motor, el número 2 en este caso. Puesto que son conocidos tanto ω2 como α2, se podrá calcular de forma inmediata la

aceleración del punto A del eslabón 2.

r r ra a aA An

At

2 2 2= +

Siendo:

r

r

a A O

a A O

An

At

2 22

2 2

2 2 2 2

= ⋅

= ⋅

ω

α

Por otra parte, teniendo en cuenta que el punto A2 se desplaza según la dirección A4O4, que a su

vez tiene un movimiento de rotación respecto al centro O4:



r r r ra a a aA A A cor2 4 2 4= + +/

raA4 es la aceleración de arrastre, esto es, la aceleración de un punto perteneciente al eslabón 4

que, en el instante considerado, su posición es coincidente con el punto A del eslabón 2. Luego su valor será:

r r ra a aA A

nAt

4 4 4= +

Puesto que, como se comentó con anterioridad, se supone resuelto el problema de velocidades,

la velocidad angular del eslabón 4 será conocida y, por tanto, la aceleración normal del punto A4:

ra A OAn

4 42

4 4= ⋅ω

en cuanto a la aceleración tangencial del punto A4, sólo será conocida su dirección: perpendicular a la de la aceleración normal.

Por otra parte, el término

raA2 4/ es la aceleración del punto A2 tal y como la percibe un

observador situado en el eslabón 4, es decir la aceleración relativa del punto respecto a un supuesto sistema de referencia unido de forma invariable a dicho eslabón. Para este observador, la aceleración del punto A2 sólo tendrá componente tangencial, puesto que la trayectoria desde su referencia es rectilínea por lo que esta componente será paralela a la dirección A4O4.

Por último, el término

racor representa la aceleración de Coriolis cuyo valor es:

r r ra vcor A= ×2 4 2 4ω /

donde

rω4 es la velocidad del eslabón 4 (velocidad de rotación del sistema de referencia móvil) y

rvA2 4/

la velocidad relativa del punto A del eslabón 2 tal y como la ve un observador situado en el eslabón 4; por tanto, se puede calcular el módulo de la aceleración de Coriolis mediante:

ra vcor A= ⋅2 4 2 4ω /

siendo su dirección perpendicular a la de la velocidad relativa y su sentido el obtenido al aplicar la regla de Maxwell en el producto vectorial (como regla nemotécnica, para mecanismos planos, la dirección y sentido de

racor será de la rvA2 4/ girada 90º en el sentido de

rω4).



En la figura 5 se ha representado la construcción gráfica del polígono de aceleraciones; para su realización se deben seguir los siguientes pasos:

a) Se representa, a la escala elegida,

raA2 desde un polo de aceleraciones O. b) Por el mismo polo se traza la componente normal de la aceleración

raA4 y por su extremo una recta perpendicular a

raAn

4 , cuya dirección es la de raA

t4 .

c) Por el extremo de raA2 se dibuja el vector que representa la aceleración de Coriolis, de forma

que su extremo coincida con el de raA2 .

d) Por el origen de racor se traza una línea cuya dirección será la de la aceleración tangencial

relativa. e) Donde se cruzan las rectas trazadas por los extremos de los vectores que representan a

racor y a raA

n4 , se obtiene el punto que es el extremo del vector

raA4 .

Como en los casos anteriores, una vez conocido el valor de la aceleración tangencial de alguno

de los punto pertenecientes al eslabón 4, su aceleración angular será calculada por medio de:

α44

4 4

=raA O

At



3-ANALISIS NUMERICO DE ACELERACIONES

3.1-Introducción.

Se volverán a utilizar en este punto los ejemplos que sirvieron a modo de introducción en el análisis de posiciones y velocidades para realizar posteriormente el estudio de aceleraciones en mecanismos por medio de métodos numéricos. 3.1.1-Mecanismo de tres eslabones,

En al figura 6 se muestra el mecanismo de tres eslabones del que se realizó el estudio de posiciones y velocidades en temas pasados.

L LLq

α

1 2

3

2

Fig-6. Mecanismo de tres eslabones.

Cuando se plantearon las componentes de la ecuación vectorial de bucle cerrado, se obtuvo:

f L q L Lf L q L

1 1 2 2 3

2 1 2 2

00 0

= ⋅ + ⋅ − == ⋅ + ⋅ + =

cos cossen sen

αα

derivando estas funciones respecto al tiempo y operando se llegó a:

[ ]

⋅−=

−

qfJ

qii

∂∂α 1

&

&

que sustituyendo los valores para el caso en estudio quedará:

⋅⋅−

⋅

⋅⋅−

−=

⋅

−=

−

−

qLsenqL

LsensenL

qfqf

fLf

fLf

q

qL

coscoscos

1

11

222

222

2

11

2

2

2

2

2

1

2

1

2

2

αααα

∂∂∂∂

∂α∂

∂∂

∂α∂

∂∂

α&

&&

&



y operando, se llegó finalmente a obtener las expresiones de los coeficientes de velocidad:

⋅⋅−

⋅

−

⋅⋅⋅−=

qLsenqL

sensenLL

Lq

qL

coscoscos1

1

1

22

2222

12

2

αααα

α&

&&

&

( )( )

−⋅

−⋅=

=

q

LL

qsenL

q

qL

KK L

22

1

21

2

2

cos2

2

α

α

αα

&

&&

&

Para realizar el cálculo de las aceleraciones se supondrán conocidos los resultados anteriores

(posición y velocidades), y se dará a este análisis dos enfoques diferentes:

Inicialmente, en un primer enfoque, derivando dos veces respecto al tiempo las ecuaciones de posición quedará:

0cosααLsenαLcosqqLdtdf

0senααLcosαLsenqqLdtdf

2222212

2222211

=⋅⋅+⋅+⋅⋅=

=⋅⋅−⋅+⋅⋅−=

&&&

&&&

0cosααLsenααLsenααLsenααLcosαLcosqqLsenqqLdtdf

222222222222222

2112

21 =⋅⋅−⋅⋅−⋅⋅−⋅⋅−⋅+⋅⋅−⋅⋅−= &&&&&&&&&&&&

0senααLcosααLcosααLcosααLsenαLsenqqLcosqqLdtdf

222222222222222

2112

22 =⋅⋅−⋅⋅+⋅⋅+⋅⋅+⋅+⋅⋅−⋅⋅= &&&&&&&&&&&&

agrupando términos y expresando las anteriores ecuaciones en forma matricial:

⋅⋅−⋅⋅+⋅⋅+⋅⋅−⋅⋅⋅⋅−⋅⋅−⋅⋅−⋅⋅−⋅⋅−

=

⋅

⋅⋅−

−

2222222222

211

2222222222

211

2

2

222

222

senααLcosααLcosααLsenqqLcosqqLcosααLsenααLsenααLcosqqLsenqqL

αL

cosαLsenαsenαLcosα

&&&&&&&&

&&&&&&&&

&&

&&

ecuaciones que representan un sistema lineal de dos ecuaciones con dos incógnitas ( )22 ,α&&&&L , siempre

y cuando se conozcan con anterioridad los valores de las variables de posición (primarias y secundarias) y sus variaciones con el tiempo, esto es sus velocidades.



Una vez solucionado el sistema planteando, quedará:

( ) ( )[ ]

( ) ( )

−⋅−

⋅⋅−⋅+−⋅⋅=

−⋅−⋅⋅+−⋅⋅=

qαsenLL

LKK2

qqαcosLL

qα

qαcosLLKqqαsenLqL

22

1

2

αα22

2

12

212α2

212

22

2

&&&&&

&&&&&

Donde se observa que la aceleración se compone de dos términos: uno proporcional a &&q y otro a

&q2 .

Como puede verse, a través de esté primer enfoque, se consiguen las expresiones de las

aceleraciones (derivadas segundas respecto al tiempo de las variables secundarias) de forma bastante engorrosa. Se aplicará ahora un segundo enfoque.

Cuando se calcularon los coeficientes de velocidades se obtuvo:

( )( )qKqqKqL L

2

2

2

2

αα ⋅=

⋅=

&&

&&

Donde ambos coeficientes son función de la variable primaria q.

Derivando respecto al tiempo, teniendo en cuenta que KL2

y Kα2 son funciones de q y

aplicando de forma correcta la regla de la cadena:

( )( )

( )( )

( )( )

( )( )

⋅+⋅=

⋅+⋅=⇒

⋅⋅+⋅=

⋅⋅+⋅=

dqqdK

qqKq

dqqdK

qqKqL

dtdq

dqqdK

qqKq

dtdq

dqqdK

qqKqL LL

LL

2

2

2

2

2

2

2

2

22

22

2

2

αα

αα αα &&&&&

&&&&&

&&&&&

&&&&&

que puede expresarse como:

&& && &

&& && &

L q K q L

q K q LL L2

2

22

2 2

2 2

= ⋅ + ⋅

= ⋅ + ⋅α α α

Siendo LdKdq

LdKdqL

L2

2

2

2= = y αα los denominados coeficientes derivativos de la velocidad.



3.1.2- Mecanismo de biela-manivela.

En la figura 7 se muestra el mecanismo de biela-manivela indicándose el bucle vectorial cerrado que fue utilizado en los temas de posición y velocidad para su análisis.

q L

α 2

α3

L L1

3

2

Fig-7. Mecanismo de biela-manivela.

Se propone como ejercicio para el alumno el desarrollo del cálculo de aceleraciones siguiendo el

primero de los métodos indicados en el apartado anterior a partir de las derivaciones sucesivas respecto al tiempo de las ecuaciones componentes de la ecuación vectorial de bucle cerrado:

f L q L Lf L q L L

1 1 2 2 3 3

2 1 2 2 3 3

00

= ⋅ + ⋅ + == ⋅ + ⋅ + =

cos cos cossen sen sen

α αα α

Un análisis más exhaustivo del método utilizado en el segundo enfoque, se realizará a

continuación en el estudio del problema general del cálculo de aceleraciones de mecanismos por medio de métodos numéricos. 3.2-Planteamiento general.

Cuando, en el tema pasado, se expuso el planteamiento general para el cálculo de velocidades, se obtuvo:

( )( )( )

( ) 0,,,,

0,,,,0,,,,0,,,,

21

213

212

211

=

===

nn

n

n

n

qf

qfqfqf

ααα

ααααααααα

L

M

L

L

L



y derivando:

02

1

21

2

2

2

1

2

1

2

1

1

1

2

1

=

⋅

+⋅

dtd

dtddt

d

fff

fff

fff

dtdq

qf

qfqf

n

n

nnn

n

n

n α

α

α

∂α∂

∂α∂

∂α∂

∂α∂

∂α∂

∂α∂

∂α∂

∂α∂

∂α∂

∂∂

∂∂∂∂

M

L

OMM

L

L

M

de donde se obtuvo:

[ ] [ ]

−=⋅

⇒

⋅−=⋅

qf

Kf

qf

qf i

j

iii

j

ii ∂

∂∂α∂

∂∂

αα∂∂

α&&&

Una vez resuelto el sistema en los K

iα, para el cálculo de las velocidades:

& &α αi q K

i= ⋅

Derivando esta expresión respecto del tiempo, teniendo en cuenta que los coeficientes de

velocidad son función de la variable primaria q:

[ ] [ ] [ ]

[ ] [ ] [ ]

[ ] [ ] [ ]ii

i

i

i

i

LqKq

dqKd

qKq

dtdq

dqKd

qKdtqd

i

i

i

αα

αα

αα

α

α

α

⋅+⋅=

⋅+⋅=

⋅⋅+⋅=

2

2

&&&&&

&&&&&

&&

&&

Para realizar la derivada de K

iα es necesario conocer los valores de las componentes de la

matriz de coeficientes de velocidad en forma funcional, esto es, su expresión algebraica; pero en la mayoría de los casos puede resultar demasiado engorroso, por lo tanto se presenta el siguiente método, válido en el caso de que K

iα se conozca numéricamente (es decir sus valores para la posición

analizada del mecanismo):

Como se ha visto:



[ ]

−=⋅

qf

Kf i

j

ii ∂

∂∂α∂

α

puesto que

j

if∂α∂

es la matriz jacobiana:

[ ] [ ]

−=⋅

qfKJ i

i ∂∂

α

derivando esta ecuación respecto a la variable primaria q:

[ ] [ ] [ ] [ ]

−=⋅+⋅

qf

dqd

dqKd

JKdq

Jd iii ∂

∂αα

de donde:

[ ] [ ] [ ] [ ]

−⋅−=⋅

qf

dqdK

dqJd

dqKd

J ii

i

∂∂

αα

y por último para calcular la matriz de los coeficientes derivativos de las velocidades: Ld K

dqi

i

αα= .

[ ] [ ] [ ] [ ] [ ]

+⋅⋅−== −

qf

dqdK

dqJdJ

dqKd

L ii

i

i ∂∂

αα

α1

3.3-Aceleración de puntos del mecanismo.

Se seguirá aquí el mismo proceso para el cálculo de las aceleraciones que el utilizado en el cálculo de posiciones y velocidades de puntos del mecanismo; por tanto se comenzará por el estudio de las aceleraciones de aquellos puntos que definen el mecanismo para continuar con puntos cualesquiera asociados a un eslabón genérico.



3.3.1-Aceleración de puntos de definición del mecanismo: pares.

En la figura 8 se muestra parte de un mecanismo genérico para el cual se deben calcular las aceleraciones de los puntos B y C, punto que representan los pares por medio de los cuales los eslabones se unen entre si. Se supondrán ya conocidos los valores de las variables secundarias, así como sus derivadas primera y segunda respecto al tiempo (velocidades y aceleraciones de dichas variables).

α

B

C

A rr

r

L22

1B c

A

α

L1

Fig-8. Cálculo de las aceleraciones de los pares.

La posición del punto B viene dada por:

r r rr r LB A= + 1

o expresado en forma matricial:

+

=

11

11 cosαα

senLL

yx

yx

A

A

B

B

Derivando las expresiones de las coordenadas del punto B respecto al tiempo dos veces, se

obtendrá la aceleración de dicho punto. Con la primera derivación:



−=

11

111 cosα

αα

LsenL

yx

B

B &&

&

y derivando de nuevo:

−−

+

−=

=

11

1121

11

111

coscos α

αα

αα

αsenL

LL

senLyx

aa

B

B

By

Bx &&&&&

&&

Como se puede observar, la aceleración del punto B se compone de dos términos que no son

sino la aceleración tangencial, el primero de ellos, y la aceleración normal. Para el punto C, se tiene que su posición viene dada por:

r r r rr r L LC A= + +1 2

que de forma matricial quedará:

++

+

=

2211

2211 coscosαααα

senLsenLLL

yx

yx

A

A

C

C

Operando como se hizo para el punto B:

−−=

2

1

2211

2211

coscos αα

αααα

&

&

&

&

LLsenLsenL

yx

C

C

y derivando de nuevo:

−−−−

+

−−=

=

22

21

2211

2211

2

1

2211

2211 coscoscoscos α

ααααα

αα

αααα

&

&

&&

&&

&&

&&

senLsenLLL

LLsenLsenL

yx

aa

C

C

Cy

Cx

3.3.2-Aceleración de puntos asociados a un eslabón.

En la figura 9 se muestra un eslabón genérico de un mecanismo. Este se une al eslabón anterior por medio del par A y al siguiente por medio del B. En este caso se deberá calcular la aceleración del punto P de coordenadas (up,vp) referidas a los ejes U-V asociados al eslabón.



α

y

xx x

y

y

A

P

v u

i

iuvp p

A p

A

p B

Fig-9. Aceleración de puntos asociados a un eslabón.

Cuando se realizó el cálculo de la posición del punto P se obtuvo:

−+

=

P

P

ii

ii

A

A

P

P

vu

sensen

yx

yx

αααα

coscos

Derivando respecto al tiempo se consiguió la expresión de la velocidad del punto en estudio:

−−−

+

=

P

P

ii

iii

A

A

P

P

vu

sensen

yx

yx

αααα

αcos

cos&

&

&

&

&

volviendo a derivar respecto al tiempo se conseguirá la expresión para el cálculo de la aceleración del punto P:

−−

−+

−−−

+

=

P

P

ii

iii

P

P

ii

iii

A

A

P

P

vu

sensen

vu

sensen

yx

yx

αααα

ααααα

αcos

coscos

cos 2&&&&&

&&

&&

&&

El primer término es la aceleración del punto A, mientras que los otros dos representan las

componentes tangencial y normal de la aceleración del punto P respecto al punto A, de forma que como debía esperarse se cumple la relación:

( )PAPAAP rraa ××+×+= ωωαrrrrr

que es la expresión general de la aceleración de un punto cualquiera perteneciente a un eslabón.



BIBLIOGRAFIA:

Título: TEORIA DE MAQUINAS Y MECANISMOS. Autor: Joseph E. Shigley. Editorial: McGraw-Hill. Título: MECHANICS OF MACHINES. Autor: Samuel Doughty. Editorial: John Wiley & Sons. Título: MECANICA DE MAQUINAS. Autor: Ham, Crame, Rogers. Editorial: McGraw-Hill. Título: CINEMATICA Y DINAMICA DE MAQUINAS. Autor: A. de Lamadrid. Editorial: Sección de Publicaciones ETSII de Madrid.

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