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UNIVERSIDAD DEL AZUAY
FACULTAD DE CIENCIA Y TECNOLOGÍA
ESCUELA DE INGENIERÍA DE MINAS
“Determinación de parámetros operacionales en un
Hidrociclón Krebs para una separación óptima de arenas
aluviales”
Trabajo de graduación previo a la obtención del título de:
INGENIERO DE MINAS
Autor:
FELIPE RAFAEL ORDOÑEZ AMBROSI
Director:
ERNESTO PATRICIO FEIJOO CALLE
CUENCA – ECUADOR.
2017
Ordoñez Ambrosi ii
DEDICATORIA
El presente trabajo de titulación es dedicado a Dios, mis padres y
hermanos. Al amor y la vida.
Ordoñez Ambrosi iii
AGRADECIMIENTOS
A la Universidad del Azuay, a los profesores y personas que se vieron
involucradas en el desarrollo de mis conocimientos. A mi director de tesis Ing.
Patricio Feijoo quien supo guiarme en este trabajo.
Ordoñez Ambrosi iv
ÍNDICE DE CONTENIDOS
DEDICATORIA ................. .................................................................... ii
AGRADECIMIENTOS ....................................................................... iii
ÍNDICE DE CONTENIDOS .................................................................. iv
ÍNDICE DE FIGURAS...........................................................................vi
ÍNDICE DE TABLAS ..........................................................................viii
ÍNDICE DE ANEXOS..........................................................................ix
RESUMEN...............................................................................................x
ABSTRACT ............................................................................................xi
INTRODUCCIÓN ............................................................................................1
CAPITULO 1: MARCO TEÓRICO .............................................................. 3
1.1. Circuito de separación .......................................................................... 3
1.2. Descripción del experimento ............................................................. 10
CAPITULO 2: DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL .................................... 20
2.1. Concesión “La Misionera” ................................................................. 20
2.2. Punto de Muestreo ............................................................................. 22
2.3. Material a ser procesado .................................................................... 23
CAPÍTULO 3: PRUEBAS DE LABORATORIO ....................................... 26
3.1. Análisis químico de alimento ............................................................. 26
3.2. Análisis granulométrico de alimento ................................................. 26
3.3. Determinación de tamaño de corte..................................................... 29
3.4. Cálculo de factores operacionales ...................................................... 29
3.5. Preparación de pulpa .......................................................................... 30
3.6. Separación de partículas..................................................................... 31
Ordoñez Ambrosi v
3.7. Ajustes en la operación ...................................................................... 32
3.8. Muestreo en rebose ............................................................................ 34
CAPÍTULO 4: RESULTADOS ..................................................................... 35
4.1. Análisis granulométrico en rebalse. ................................................... 35
4.2. Análisis químico de rebalse ............................................................... 35
4.3. Curva de tromp (eficiencia) ............................................................... 36
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ........................................... 37
BIBLIOGRAFÍA ............................................................................................ 39
ANEXOS .......................................................................................................... 42
Ordoñez Ambrosi vi
INDICE DE FIGURAS
Figura 1.1 Esquema de corrientes en un Hidrociclón. 1) Alimento; 2) Rebose; 3)
Descarga; 4) Torbellino secundario; 5) Núcleo de aire; 6) Torbellino primario. 4
Figura 1.2 Dimensiones Hidrociclón en pulgadas (in). ...................................... 5
Figura 1.3 Tanque de recirculación. 1) Cañería de alimento a la bomba; 2)
Descarga de finos; 3) Descarga de gruesos más finos; 4) Alimento. ................. 6
Figura 1.4 Bomba de pulpas Warman. 1) Bomba; 2) Cañería de alimento al
hidrociclón; 3) Tanque de recirculación; 4) Cañería de alimento a la bomba. ... 7
Figura 1.5 Bomba / Motor. ................................................................................. 8
Figura 1.6 Circuito de separación. 1) Bomba; 2) Cañería de alimento al
hidrociclón; 3) Válvulas; 4) Cañería de desfogue de pulpa; 5) Cañería de
alimento al hidrociclón; 6) Descarga de finos; 7) Descarga de gruesos; 8) Cañería
de recirculación; 9) Cañería de alimento al hidrociclón. .................................... 9
Figura 1.7 Hidrociclón modelo D3B. ............................................................... 11
Figura 1.8 Corriente de finos (Izq.) y gruesos (Der). ....................................... 12
Figura 1.9 Vista general Hidrociclón / Válvulas / Cañerías / Tanque. ............. 13
Figura 1.10 Abaco para la corrección de F1. .................................................... 14
Figura 1.11 Abaco para la corrección de F2. .................................................... 15
Figura 1.12 Abaco para la corrección de F3. .................................................... 16
Figura 2.1 Calicata GLQ-TR-01. ...................................................................... 21
Figura 2.2 Instalaciones de la concesión. ......................................................... 22
Figura 2.3 Frente de Exploración ..................................................................... 23
Figura 2.4 Material seco ................................................................................... 24
Figura 2.5 Cantos rodados y grava gruesa eliminada de la muestra. ................ 24
Figura 2.6 Material a procesar. ......................................................................... 25
Figura 3.1 Estereoscopio. ................................................................................ 26
Figura 3.2 Serie de tamices. .............................................................................. 27
Figura 3.3 Muestras de cada malla. .................................................................. 28
Figura 3.4 Muestra con peso y tamaño de partícula. ....................................... 28
Figura 3.5 Probeta volumétrica 1000 cm3 ........................................................ 31
Figura 3.6 Operación solo con agua. ................................................................ 32
Figura 3.7 Operación con agua y sólidos.......................................................... 32
Ordoñez Ambrosi vii
Figura 3.8 Operación a 18 Kpa. ........................................................................ 33
Figura 3.9 Operación a 20 Kpa. ........................................................................ 33
Figura 3.10 Operación a 25 Kpa. ...................................................................... 34
Figura 4.1 Curvas granulométricas de los 2 modelos. Modelo CIMM 82.49%.
.......................................................................................................................... 35
Figura 4.2 Curva de eficiencia del modelo CIMM. .......................................... 36
Ordoñez Ambrosi viii
INDICE DE TABLAS
Tabla 3.1 Datos para el modelo CIMM. ........................................................... 29
Tabla 3.2 Resultados correlación 1, 2 y 3 modelo CIMM................................ 29
Tabla 3.3 Datos del modelo de Correlaciones. ................................................. 30
Tabla 3.4 D50c Modelo de correlaciones. ........................................................ 30
Tabla 3.5 Volumen de sólidos y líquidos para los 2 modelos. ......................... 31
Tabla 4.1 Tabla de conversión de unidades de concentración del análisis
químico. (Alimento 0.35 gr/m3) (Rebalse 0.89 gr/m3) .................................... 36
Tabla 4.2 Tabla de concentración del análisis químico. ................................... 36
Ordoñez Ambrosi ix
INDICE DE ANEXOS
Anexo 1: Manual de operación Hidrociclón D3B……………………………...41
Anexo 2: Análisis químico…………………………………………………….42
Anexo 3: Fórmulas del Modelo CIMM………………………………………..43
Anexo 4: Fórmulas del Modelo de correlaciones………………………….......46
Anexo 5: Coordenadas de la concesión "La Misionera" ………………………50
Anexo 6: Datos Curva granulométrica ………………………………………..51
Anexo 7: Curva granulométrica……………………………………………….52
Anexo 8: Curva de Eficiencia y tamaño de corte……………………………...53
Anexo 9: Datos Curva de Eficiencia …………………………………………..54
Anexo 10: Hoja de datos……………………………………………………….55
Anexo 11: Datos curva granulométrica modelo de Correlaciones…………….56
Anexo 12: Datos curva granulométrica modelo CIMM……………………….57
Ordoñez Ambrosi x
Ordoñez Ambrosi xi
Ordoñez Ambrosi 1
Ordoñez Ambrosi Felipe Rafael
Trabajo de Titulación
Ing. Ernesto Patricio Feijoo Calle
Septiembre, 2017
DETERMINACIÓN DE PARÁMETROS OPERACIONALES EN UN
HIDROCICLÓN KREBS PARA UNA SEPARACIÓN ÓPTIMA DE ARENAS
ALUVIALES
INTRODUCCIÓN
Los procesos de separación o concentración en minería aluvial requieren
innovación, pues lo más común en nuestro medio es la concentración mediante
zaranda. Estas recuperan el oro grueso fácilmente, el problema recae en la
recuperación de finos. Por este motivo se ha propuesto realizar ensayos con un
hidrociclón y demostrar su eficacia para tamaños de partícula que son
desapercibidos en otros clasificadores.
Es indispensable analizar diversos métodos de separación y clasificación con la
finalidad de comparar resultados y optar por la mejor combinación.
Al usarse hidrociclónes en una separación de partículas es necesario controlar
ciertos parámetros operacionales para obtener resultados esperados, tales como
características de equipo y pulpa en alimento. Realizando los controles
mencionados se verificará si es posible separar las partículas a un tamaño
deseado ajustando el porcentaje de sólidos y la presión de alimentación.
La metodología propuesta para llevar a cabo el desarrollo se basa en la
recopilación de información e investigación bibliográfica, en la adecuación del
hidrociclón, y en la realización de experimentos.
Los resultados de la separación ideal serán reflejados en curvas granulométricas,
curvas de eficiencia y análisis químico.
Ordoñez Ambrosi 2
El presente trabajo experimenta con arenas aluviales auríferas en un hidrociclón
Krebs para conseguir una clasificación eficiente mediante el ajuste de sus
parámetros operacionales. Esto con el fin de aplicarlo a menas auríferas aluviales
y a su vez potencializar el uso del equipo.
En minería resalta la constante innovación de equipos para procesamiento
mineral, como molinos, trituradoras y clasificadores entre otros, esto implica
como resultado menor tiempo, más eficiencia y menores costos. Por lo tanto, con
el interés de desarrollar y plantear otra alternativa de clasificación (separación)
aluvial, se experimentará en un hidrociclón, equipo que promete usar menor
energía con resultados eficientes en el procesamiento de partículas, inclusive las
más finas.
El principal inconveniente en los procesos de concentración de minerales se
resume en eficiencia y consumo de energía. Los procesos comúnmente usados
en la clasificación de oro aluvial requieren: un flujo constante de agua que no es
recirculada, mayor consumo de energía eléctrica, menor tiempo entre
mantenimientos, etc. Estos requerimientos generan costes innecesarios y
recuperación limitada de partículas muy finas, desencadenando un proceso
ineficiente.
El objetivo general es mejorar la eficiencia de separación en un hidrociclón, y es
reflejado mediante la caracterización, análisis granulométricos y de eficiencia.
Estas pruebas de laboratorio cimentarán el uso de este equipo para el
procesamiento de arenas aluviales.
Evaluar los parámetros operacionales antes mencionados para conseguir una
separación ideal de la mena, de manera que concesiones mineras aluviales
tengan otras opciones para el procesamiento de sus arenas.
Ordoñez Ambrosi 3
CAPITULO 1
MARCO TEÓRICO
1.1. Circuito de separación
En esta parte del capítulo se describe cada uno de los componentes del circuito
de separación. El mismo se define como una serie de equipos interconectados y
que cumplen funciones específicas según sea el caso; en conjunto su función es
la separación de partículas.
1.1.1. Hidrociclón
Es un equipo de clasificación hidráulica, es decir, procesa minerales en solución
acuosa. La función de este equipo consiste en dividir la curva granulométrica del
material de alimento en 2, una parte de finos y otra de gruesos más finos.
La partición de la curva es controlada mediante parámetros de operación del
equipo tales como: Presión de alimentación, porcentaje de sólidos en volumen
de pulpa, granulometría del material a procesar y dimensiones en diámetros de
entrada y salida.
Dentro de un hidrociclón actúan fuerzas centrifugas y centrípetas que son
resultado de la entrada tangencial de pulpa al cilindro. El torbellino primario
descendente (Fuerza centrífuga) conduce el flujo de gruesos más finos hacia la
descarga formando un núcleo de aire ascendente y a su vez un torbellino
secundario (Fuerza centrípeta) que conduce los finos hacia el rebalse (ver figura
1.1). La posibilidad de que una partícula vaya a rebose o a descarga está
vinculada con su tamaño y peso específico en relación a las demás partículas del
medio (Advanced Mineral Processing; 2014). Para la experimentación se usará
un hidrociclón Krebs modelo D3B con las dimensiones ilustradas en la (ver
figura 1.2).
Ordoñez Ambrosi 4
Figura 1.1 Esquema de corrientes en un Hidrociclón. 1) Alimento; 2) Rebose; 3) Descarga; 4)
Torbellino secundario; 5) Núcleo de aire; 6) Torbellino primario.
Fuente: (Ampmineral, 2014)
Ordoñez Ambrosi 5
Figura 1.2 Dimensiones Hidrociclón en pulgadas (in).
Ordoñez Ambrosi 6
1.1.2. Tanque de recirculación
Es un tanque de poliéster en el cual se prepara la pulpa para la experimentación,
tiene una capacidad volumétrica de 0.35 metros cúbicos y se sostiene en una
estructura de hierro.
En su parte inferior se encuentra la cañería de alimento a la bomba y en su parte
superior en una estructura adicional el hidrociclón, el mismo que descarga sus
productos nuevamente al tanque (ver figura 1.3).
Figura 1.3 Tanque de recirculación. 1) Cañería de alimento a la bomba; 2) Descarga de finos;
3) Descarga de gruesos más finos; 4) Alimento.
Ordoñez Ambrosi 7
1.1.3. Bomba
Es una bomba (Modelo: 1.5/1 AH WARMAN PUMP) de pulpas, con forros
reemplazables para el bombeo continuo de abrasivos y corrosivos
(WarmanPumps; 2003:2-1). Se acciona gracias a un motor trifásico de 5 caballos
(Weir Minerals Division; 2011: 2). Su función consiste en conducir la pulpa
hacia las cañerías e hidrociclón (ver figuras 1.4 y 1.5).
Figura 1.4 Bomba de pulpas Warman. 1) Bomba; 2) Cañería de alimento al hidrociclón; 3)
Tanque de recirculación; 4) Cañería de alimento a la bomba.
Ordoñez Ambrosi 8
Figura 1.5 Bomba / Motor.
1.1.4. Cañerías y Válvulas
Las cañerías y válvulas Red Valve Series “75 de una pulgada conducen y regulan
el paso de la pulpa en el sistema. Las cañerías conducen la pulpa desde la bomba
hasta el hidrociclón, hasta el tanque y hacia el desfogue según la posición de las
válvulas. A continuación, se muestra en la (ver figura 1.6).
1.1.5. Diagrama
El diagrama que se muestra en la figura esquematiza el circuito de separación.
(ver figura 1.6).
Ordoñez Ambrosi 9
Figura 1.6 Circuito de separación. 1) Bomba; 2) Cañería de alimento al hidrociclón; 3)
Válvulas; 4) Cañería de desfogue de pulpa; 5) Cañería de alimento al hidrociclón; 6) Descarga
de finos; 7) Descarga de gruesos; 8) Cañería de recirculación; 9) Cañería de alimento al
hidrociclón.
Ordoñez Ambrosi 10
1.2. Descripción del experimento
Inicia con la adecuación del hidrociclón de la escuela de Ingeniería en Minas de
la Universidad del Azuay (ver figura 1.7). Se reemplazan mangueras en mal
estado y de diámetros inadecuados por nuevas que presentan mayor flexibilidad
y no afectan el caudal de operación. Se ha sustituido la estructura que sostiene
al hidrociclón aislado al tanque de recirculación, por una nueva, la cual ubica al
equipo en la parte superior del tanque. Así la descarga y rebose del proceso
regresan a la recirculación eficientemente, además se verifica el efecto “spray”
en la corriente de gruesos (indicador de clasificación óptima) (ver figura 1.8).
Este efecto se da a causa del descenso de pulpa por el cilindro lo cual genera un
torbellino con fuerza centrífuga y a su vez centrípeta. La primera es responsable
de llevar en flujo los sólidos más pesados hacia la descarga, cuando abandonan
el ápex no tienen una sección de soporte y este torbellino se abre produciendo
tal efecto. La segunda es responsable de conducir en flujo los sólidos más
livianos hacia el ápex.
Adicionalmente se ha instalado una manguera de desfogue de pulpa para la
limpieza del tanque.
Ordoñez Ambrosi 11
Figura 1.7 Hidrociclón modelo D3B.
Ordoñez Ambrosi 12
Figura 1.8 Corriente de finos (Izq.) y gruesos (Der).
Una vez que el circuito de separación esta en las condiciones ideales para operar
(ver figura 1.9), se procede a recolectar muestras de un frente en explotación
activo de la concesión “La Misionera” con código 2363. Aproximadamente 300
kilos de arenas fueron transportados a las instalaciones de la Universidad del
Azuay.
Ordoñez Ambrosi 13
Figura 1.9 Vista general Hidrociclón / Válvulas / Cañerías / Tanque.
Cada muestra tiene que ser secada y clasificada para evitar que impurezas entren
al proceso. Se realiza una caracterización granulométrica estricta, la distribución
de tamaño de partículas en alimento es fundamental, pues la curva obtenida será
dividida en 2 luego de la operación. Mediante esta DTP se establece el tamaño
máximo de partícula de oro presente en las arenas, este tamaño equivale al
tamaño de corte (d50). Las partículas de este tamaño tienen el 50% de
probabilidad de ir a la descarga o bien al rebose, de ahí la importancia en definir
el más conveniente.
Ordoñez Ambrosi 14
Para el cálculo y aproximación al tamaño de corte deseado se han utilizado 2
metodologías. La primera “es respaldada por varias pruebas experimentales”
(Basurto, 2011).
Usa una correlación entre factores que involucran propiedades físicas del
alimento, proporción de sólidos en volumen de pulpa, presión de alimentación y
diámetro del hidrociclón. Se detalla a continuación:
𝐷50𝐶 = 2.837 × 𝐹1 × 𝐹2 × 𝐹3 × 𝐷𝐶0.66
(Ver figuras 1.10, 1.11 y 1.12)
𝐷50𝐶= Tamaño de corte (micrones) a la que debe trabajar el hidrociclón en la
operación.
F1= Factor de corrección para la densidad del sólido en alimentación.
F2= Factor de corrección para el porcentaje de sólidos en el volumen de
alimentación.
F3= Factor de corrección para la presión de alimentación.
𝐷𝐶 = Diámetro interno de la sección cilíndrica del hidrociclón (cm).
Cálculo de F1:
Figura 1.10 Abaco para la corrección de F1.
Fuente: (Basurto, 2011).
𝐺𝑠= Gravedad
especifica de sólidos.
𝐺𝐿= Gravedad
especifica de líquidos.
𝐹1 = (1.65
𝐺𝑠 − 𝐺𝐿)0.5
Ordoñez Ambrosi 15
Cálculo de F2:
Figura 1.11 Abaco para la corrección de F2.
Fuente: (Basurto, 2011).
V= Porcentaje de
sólidos en volumen.
𝐹2 = (53 − 𝑉
53)−1.43
Ordoñez Ambrosi 16
Cálculo de F3:
Figura 1.12 Abaco para la corrección de F3.
Fuente: (Basurto, 2011).
La segunda metodología utilizada para el cálculo del tamaño de corte hace
referencia al modelo CIMM desarrollado por Scaw Metals Group. Esta consiste
en 5 correlaciones empíricas derivadas del modelo Plitt, de las cuales se usarán
2: presión en alimentación y tamaño de corte corregido (d50c). “Han sido ligadas
mediante experimentaciones que cubren un amplio rango de geometrías de
hidrociclón y parámetros operacionales” (Scaw Metals Group, 1998). Se detalla
a continuación:
∆𝑃= Caída de presión
(Kpa).
𝐹3 = 3.27 × ∆𝑃−0.28
Ordoñez Ambrosi 17
Correlación 1: Presión de alimentación
Q1.46 exp ( -7.63 f + 10.79 f2)
H = a1 ______________________________________________
(DC)0.20 h0.15 (DI)0.51 (DO)1.65 (DU)0.53
H= presión de alimentación del ciclón.
Q= Caudal (m3 / h).
f= Porcentaje de sólidos en volumen en la alimentación.
DC = diámetro del ciclón (in).
h = distancia desde el fondo del vórtex hasta la parte superior Del ápex (in).
DI = diámetro de la entrada del hidrociclón (in).
DO = diámetro del vórtex (in).
DU = diámetro del ápex (in).
𝑎1 = 7.21 × 𝐷𝐶0.098
Correlación 2: Tamaño de corte corregido (d50c).
(DC)0.44 (DI)0.58 (DO)1.91 exp (11.12 f)
d50c = a2
_______________________________________________
(DU)0.80 h0.37 Q0.44 (rest - 1 )0.5
𝑎2 = 1.96 × 𝐷𝐶−0.112
res= Densidad del mineral (Ton/m3).
Ya que las metodologías usan diferentes variables para el cálculo, es de esperarse
que los resultados varíen. Por esta razón, se realiza un análisis granulométrico
en la salida del proceso para identificar el modelo más aproximado.
Una vez establecido el tamaño de corte al que se desea separar las arenas se
procede a la preparación de la pulpa con los parámetros operacionales
calculados.
Tanto para la medición de sólidos como de líquidos se usa una probeta
volumétrica. Los sólidos requieren estar secos y la parte liquida sin impurezas.
Se vierte la parte liquida en el tanque y se enciende la bomba.
Ordoñez Ambrosi 18
En este punto del proceso tendremos una operación solo con agua, descarga tipo
“spray” en la corriente de gruesos y presión máxima de alimentación. Es
entonces cuando se puede añadir el volumen de sólidos al circuito separador,
tienen que ser depositados lentamente, pues de esta manera existe una
homogenización gradual de la pulpa.
Al aumentar los sólidos en la pulpa se notarán cambios en la descarga tipo
“spray”, pues esta tendrá un ángulo más reducido tendiendo a “ropping” (Tapia,
2015). Lo importante es no perder el tipo de descarga ya que es indicativo de
separación. Dentro del hidrociclón tiene que producirse una codependencia entre
las fuerzas actuantes, la centrífuga y la centrípeta, si una de las 2 es alterada es
muy posible que el equipo deje de clasificar y se atore. Esto se consigue
ajustando la presión de alimentación, por ende, la velocidad con la que la pulpa
ingresa al hidrociclón.
Si la velocidad es demasiado alta, los sólidos no tienen el tiempo suficiente para
salir por el ápex y se produce un atoramiento del equipo por acumulación en la
parte cónica; mientras que si la velocidad es muy baja las partículas ingresan al
cilindro con una fuerza centrípeta muy baja, lo cual hace que pierdan el efecto
torbellino y por ende su fuerza centrípeta precipitando al ápex y formando una
descarga tipo “rope”.
El hidrociclón opera en condiciones ideales cuando la presión en la alimentación
hace que en la descarga se forme el mayor ángulo “spray”. Bajo esta aseveración
se procede a la toma de muestras del experimento, las mismas serán de rebose.
Las muestras recolectadas tienen que ser lavadas y secadas para su posterior
análisis granulométrico, el cual dará como resultado un tamaño de corte que
puede ser menor o mayor al preestablecido. Dada esta circunstancia se ajustará
el porcentaje de sólidos en volumen y se repetirá el experimento hasta conseguir
el corte deseado. El experimento será corroborado por análisis granulométricos,
análisis químico y por curvas de eficiencia (correlaciones 3 y 4 del modelo
CIMM).
Correlación 3: División de flujo.
h0.19 (DU/DO)2.64 exp ( -4.33f + 8.77f2)
S = a3 _________________________________________________
H0.54 (DC)0.38
Ordoñez Ambrosi 19
𝑎3 = 83.854 × 𝐷𝐶−0.141
Correlación 4: Eficiencia de clasificación corregida.
Epic = 1 - exp [ - 0.693 (di/d50
c) m]
m = exp [ a4 - 1.58 S/(S+1)] [ (DC)2 h / Q ]0.15
𝑎4 = 3.622 × 𝐷𝐶−0.646
Ordoñez Ambrosi 20
CAPITULO 2
DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL
2.1. Concesión “La Misionera”
La concesión se encuentra sobre el lecho y terrazas aledañas al río Bomboiza, en
la Provincia de Morona Santiago; en el cantón Gualaquiza, entre las parroquias
Gualaquiza (Mercedes Molina) y Bomboiza y en la Parroquia El Ideal (Yawe
Consultora, 2011).
Las coordenadas de referencia de los límites de la concesión se detallan en el
anexo 5.
2.1.1. Acceso
Vía Macas– Gualaquiza – Bomboiza
Vía Cuenca – Gualaceo – Sigsig – Chigüinda – El Ideal – Bomboiza
Vía Loja – El Pangui – Gualaquiza.
2.1.2. Geología local
“El área de estudio comprende parte de la llanura amazónica abarca la mayor
parte de la cuenca, comprende rocas sedimentarias del Terciario a Cuaternario y
depósitos cuaternarios recientes. El paisaje es una planicie colinada con
pendientes suaves; las alturas varían de 250 a 800 msnm. Los afloramientos del
sector muestran las características de las dos formaciones presentes en el lugar
como son la Napo y la Hollín.” (Guarderas; 2015:89).
2.1.3. Descripción Del Depósito
Guarderas en su trabajo titulado “Elección del Sistema de Explotación del Área
Minera “La Misionera” 1° Etapa, ubicada en el Cantón Gualaquiza Provincia de
Morona Santiago” ha definido 4 terrazas. El porcentaje de grava fina y arena
gruesa en cada una de ellas va desde el 15% hasta el 30%, el restante comprende
a cantos rodados, clastos grandes y grava gruesa. En lo que concierne a la
Ordoñez Ambrosi 21
mineralización el autor asevera que está presente en las cuatro capas con
variaciones en concentración. (ver figura 2.1):
Figura 2.1 Calicata GLQ-TR-01.
Fuente: (Guarderas Silva, 2015)
Ordoñez Ambrosi 22
2.2. Punto de Muestreo
El material ha sido recolectado de un frente de explotación activo (ver figura
2.3) de la concesión “La Misionera” (ver figura 2.2). En total 300 kilos de arena
aluvial fueron transportados hacia las instalaciones del laboratorio de la Escuela
de Ingeniería en Minas de la Universidad del Azuay.
Figura 2.2 Instalaciones de la concesión.
Ordoñez Ambrosi 23
Figura 2.3 Frente de Exploración
2.3. Material a ser procesado
Es necesario realizar una caracterización de las arenas. Se elimina el sobre
tamaño de las partículas ya que el hidrociclón Krebs D3B admite granulometrías
con un tamaño máximo de partícula equivalente a 3.42 milímetros (Joel Morales,
2017).
El material que presenta sobre tamaño es eliminado de la muestra mediante un
tamiz vibratorio. (figura 2.4, 2.5 y 2.6).
Ordoñez Ambrosi 24
Figura 2.4 Material seco
Figura 2.5 Cantos rodados y grava gruesa eliminada de la muestra.
Ordoñez Ambrosi 25
Figura 2.6 Material a procesar.
Ordoñez Ambrosi 26
CAPÍTULO 3
PRUEBAS DE LABORATORIO
3.1. Análisis químico de alimento
Se determina mediante un análisis químico que existe una concentración de
0.3535 gr/m3 de oro en el material de alimento.
3.2. Análisis granulométrico de alimento
El análisis granulométrico define un tamaño (d50) al cual cortar la curva de
distribución de partículas en alimento. Es decir, con un estereoscopio (ver figura
3.1) se visualiza e identifica partículas de oro en cada la malla después de
tamizaje (ver anexo 6 y7).
Figura 3.1 Estereoscopio.
Fuente: (Andinaeirl).
Para realizar la distribución de partículas es necesario tomar una muestra, secarla
y homogenizarla.
Ordoñez Ambrosi 27
Figura 3.2 Serie de tamices.
Ordoñez Ambrosi 28
Figura 3.3 Muestras de cada malla.
Figura 3.4 Muestra con peso y tamaño de partícula.
Ordoñez Ambrosi 29
3.3. Determinación de tamaño de corte
En el análisis de alimento no se han identificado partículas de oro con tamaño
superior a los 75 micrones. Para disminuir la probabilidad de que partículas de
75 micrones vayan a la corriente de gruesos el (d50) de operación será 85
micrones. Este tamaño en la muestra a procesar constituye aproximadamente el
3.8%. (ver anexo 8):
3.4. Cálculo de factores operacionales
Modelo 1 (CIMM) ver tabla 3.1, 3.2 y anexo 9 y 10.
Tabla 3.1 Datos para el modelo CIMM.
Tabla 3.2 Resultados correlación 1, 2 y 3 modelo CIMM.
Ordoñez Ambrosi 30
Modelo 2 (Correlaciones)
Tabla 3.3 Datos del modelo de Correlaciones.
Tabla 3.4 D50c Modelo de correlaciones.
3.5. Preparación de pulpa
La medición de sólidos y líquidos se realiza con una probeta volumétrica de 1000
cm3. Tanto sólidos como líquidos se depositan en contenedores diferentes.
(Figura 3.5)
d50c= 2.837xF1xF2xF3x(Dc^0.66) 84.97 µm
Ordoñez Ambrosi 31
Figura 3.5 Probeta volumétrica 1000 cm3
Tabla 3.5 Volumen de sólidos y líquidos para los 2 modelos.
3.6. Separación de partículas
Se vierte el volumen de agua calculada en el tanque de recirculación, una vez
accionada la bomba, se abre la válvula de paso al hidrociclón (ver figura 3.6).
Bajo estas condiciones se añaden los sólidos lentamente (ver figura 3.7).
En las figuras 3.6 y 3.7 se puede notar la disminución del ángulo (Efecto spray).
CIMM 42.2 5110.72 7000
CORRELACIONES 34.77 3731.25 7000
MODELO% SOLIDOS
EN VOLUMEN
VOLUMEN
SOLIDOS cm3
VOLUMEN
AGUA cm3
Ordoñez Ambrosi 32
Figura 3.6 Operación solo con agua.
Figura 3.7 Operación con agua y sólidos.
3.7. Ajustes en la operación
Lo que se busca con el ajuste de la presión de operación es tener el mayor ángulo
posible en la descarga, pues es un indicador de una separación opima. (ver figura
3.8, 3.9 y 3.10).
Ordoñez Ambrosi 33
Figura 3.8 Operación a 18 Kpa.
Figura 3.9 Operación a 20 Kpa.
Ordoñez Ambrosi 34
Figura 3.10 Operación a 25 Kpa.
3.8. Muestreo en rebose
Se interrumpe la recirculación de descarga y rebose al conducir estos flujos a
depósitos aislados.
Ordoñez Ambrosi 35
CAPÍTULO 4
RESULTADOS
4.1. Análisis granulométrico en rebalse.
Se realiza un análisis granulométrico para las 2 muestras de rebose obtenidas de
cada modelo. Se usa los tamices 100, 200 y 325 para realzar la curva. (Ver figura
4.1 y anexo 11, 12)
Figura 4.1 Curvas granulométricas de los 2 modelos. Modelo CIMM 82.49%.
El modelo más aproximado al tamaño de corte o (d50) deseado para esta
separación de arenas aluviales es el modelo CIMM en donde el 82.49% de las
partículas en la corriente de finos pasa la malla 200.
4.2. Análisis químico de rebalse
La muestra de rebalse obtenido de la separación con el modelo mas aproximado
CIMM, presenta una concentración de oro de 0.890 gr/m3. (Ver tabla 4.2, 4.3 y
anexo 2).
Ordoñez Ambrosi 36
Tabla 4.6 Tabla de conversión de unidades de concentración del análisis químico. (Alimento
0.35 gr/m3) (Rebalse 0.89 gr/m3)
Tabla 4.7 Tabla de concentración del análisis químico.
Mediante el procesamiento de las arenas aluviales colectadas se ha logrado
concentrar casi 3 veces la cantidad de oro presente en la muestra.
4.3. Curva de tromp (eficiencia)
El tamaño de corte tiene una variación de 9.02 %, la misma puede ser resultado
de la definición inicial de 85 micrones para el corte de la curva.
La siguiente figura indica la eficiencia de separación obtenida en la operación.
(ver figura 4.2)
Figura 4.2 Curva de eficiencia del modelo CIMM.
Ordoñez Ambrosi 37
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
Conclusiones
Los resultados del análisis químico y granulométrico reflejan la
posibilidad de separar partículas a tamaños definidos según el tipo de
operación. En este caso una partición muy aproximada de 75 micrones
con una concentración de casi 3 veces la inicial.
La capacidad del equipo para separar arenas aluviales es considerable en
ciertas condiciones de granulometría. Pues sería un inconveniente y un
tiempo adicional que sumar a la operación; en la práctica la
caracterización consta de secado y clasificación de partículas.
El potencial de separación puede ser incrementado si se procesa y
fracciona una curva granulométrica en una cadena de hidrociclones en
circuito cerrado. Cada equipo cumpliría funciones como deslamado,
separación o concentración de partículas. Descarga o rebose sería el
alimento del siguiente.
Es posible separar las partículas a un tamaño definido al ajustar el
porcentaje de sólidos y la presión de alimentación.
Es una alternativa de procesamiento de arenas aluviales. con la correcta
aplicación de un hidrociclón se pueden realizar configuraciones entre
equipos mecánicos, consiguiendo así una mayor recuperación de finos
que usualmente pasan desapercibidos.
En todas las muestras procesadas el máximo tamaño de partícula
posterior a la caracterización fue de 2.5 milímetros. Este criterio se tomó
en cuenta por una recomendación de Joel Morales, técnico de Krebs. El
tamaño máximo de partícula es igual al 25% del diámetro del ápex.
La curva de eficiencia puede ser corregida al tamaño de corte deseado
con la variación de parámetros. Para conseguir un resultado eficiente es
necesario la comprobación mediante pruebas adicionales. En este caso
existe un 59.02% de probabilidad de que las partículas finas que van al
rebalse, inferiores al tamaño de corte, se mezclen en la corriente de finos
más gruesos y vayan a la descarga.
Ordoñez Ambrosi 38
Se ha mejorado la eficiencia del hidrociclón para diferentes procesos y
tipos de granulometría. El experimento de laboratorio puede ser realizado
a escala industrial.
Recomendaciones
Realizar las pruebas experimentales acogiéndose al reglamento y
disposiciones de seguridad del laboratorio.
Implementar un sistema que prevea el riesgo por inundaciones en el
laboratorio.
Realizar los mantenimientos requeridos para el normal funcionamiento
del equipo.
Incrementar las revoluciones por minuto de la bomba.
Evitar filtraciones, derrames y cualquier amenaza que pueda contaminar
la muestra,
Usar el manual de operación en el anexo 1 como guía.
Controlar un tamaño de corte y parámetros operacionales es el éxito de
la operación. Esto depende en gran parte a la calidad de los componentes
que constituyen el equipo.
Ordoñez Ambrosi 39
BIBLIOGRAFÍA
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líquido, Áridos, Ingeniería de procesos, Plantas Compactas | Advanced Mineral
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Universidad Nacional de Colombia. Medellín, Colombia.
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Ordoñez Ambrosi 40
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“La Misionera” 1° Etapa, ubicada en el Cantón Gualaquiza Provincia de Morona
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Ordoñez Ambrosi 41
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Ordoñez Ambrosi 42
ANEXOS
Anexo 1: Manual de operación Hidrociclón D3B
1.1. Fase de preparación de Hidrociclón
Verificar el buen estado de mangueras, cañerías, válvulas y demás
componentes del sistema.
Encendido del circuito para limpieza solo con agua.
Desfogue.
1.2. Fase de preparación de material
Secado de las arenas.
Eliminar tamaños de partícula superior a los 3,44 milímetros.
Curva granulométrica.
Análisis estereoscópico de oro presente en cada malla.
Definir el diámetro de corte.
Calculo de parámetros operacionales.
Medición volumétrica de solidos calculados.
Medición volumétrica de agua calculada.
1.3. Fase de operación
Se vierte el volumen de agua en el tanque.
Se enciende la bomba.
Se añaden los sólidos lentamente.
Se buscan condiciones ideales (Efecto spray en la descarga) mediante el
ajuste de la presión de alimentación.
1.4. Fase de muestreo
El muestro tiene que ser total para rebalse y descarga.
En contenedores separados se toma la muestra de finos y gruesos a la
vez.
Se lavan y secan las muestras de rebalse para un posterior análisis
granulométrico de comprobación.
1.5. Limpieza
Se añade y desfoga agua del circuito.
Ordoñez Ambrosi 43
Anexo 2: Análisis químico
Ordoñez Ambrosi 44
Anexo 3: Fórmulas del Modelo CIMM
Moly-Cop Tools, Version 2.0
About the CycloSim_Single Spreadsheet ...
Scope :
The CycloSim_Single spreadsheet was designed to simulate the response of a hydrocyclone (or cluster of hydrocyclones) of any given geometry, operating in open circuit under known inlet conditions.
Theoretical Framework :
The technical literature contains various Empirical Correlations, attempting to describe the response of a hydrocyclone in front of a given set of operating conditions. Examples of these formulations are the work of T. C. Rao and A. J. Lynch from Australia ("Modelling and Scale-up of Hydrocyclone Classifiers", XI Int. Min. Proc.
Congress II, 1-25, 1975. Also in the book Mineral Crushing and Grinding Circuits, Elsevier, New York, 1977), the research of L. R. Plitt in the USA ("A Mathematical Model for the Hydrocyclone Classifier", CIM Bulletin, p.114, December 1976) and the correlations proposed by CIMM in Chile (as reported by L. Gutiérrez and J. E.
Sepúlveda, Dimensionamiento y Optimización de Plantas Concentradoras Mediante Técnicas de Modelación Matemática, CIMM Special Publication, 1986). Being all very similar in nature, the latter has been incorporated to Cyclosim_Single.
In all of the above formulations, the Partition or Classification Function of the cyclones (defined as the fractional weight recovery to the cyclone underflow of any given size fraction in the feed; badly called Classification
Efficiency) is decomposed into two effects : a direct feed slurry short-circuit to the underflow and the ideal (or corrected) classification of a hypothetical cyclone with no short-circuit at all, in such a way that :
Ei = Bpf + (1 - Bpf ) Eic
where,
Ei = actual cyclone classification efficiency (fractional partition) for particles of size d i.Ei
c = corrected cyclone classification efficiency for particles of size d i, excluding the feed slurry short
circuit.Bpf = fraction of the feed slurry that short-circuits the cyclone directly to the underflow.
The CIMM Model - essentially a variation of Plitt's Model - consists of the following 5 empirical correlations derived back in 1983, from a fairly extensive experimental program under a wide range of cyclone geometries and operating conditions :
Correlation 1 : Cyclone Feed Pressure
Q1.46 exp( -7.63+ 10.79 2 )
H = a1 ______________________________________________
(DC)0.20 h0.15 (DI)0.51 (DO)1.65 (DU)0.53
where,
H = cyclone feed pressure, expressed in equivalent ft of feed slurry.Q = volumetric cyclone feedrate, m3/hr.
= fraction of solids in the cyclone feed, by volume.
Ordoñez Ambrosi 45
Moly-Cop Tools, Version 2.0
About the Cyclosim_Single Spreadsheet ...
DC = cyclone diameter, in.h = cyclone free height, defined as the distance from the bottom of the vortex finder down to the top
of the apex, in.
DI = cyclone feed inlet diameter (circle area equivalent if the inlet is rectangular), in.DO = cyclone vortex finder diameter, in.DU = cyclone apex diameter, in.
and a1 is an application dependent constant to be determined from at least one set of actual plant data using Spreadsheets Cyclobal_Single or Ballbal_Direct or Ballbal_Reverse, depending on the available data.
Correlation 2 : Corrected Cut Size, d50c.
The corrected cut size d50c is defined as that particular particle size that would be split on a 50:50 weight ratio
between the overflow and underflow streams, based on the corrected efficiency curve :
(DC)0.44 (DI)0.58 (DO)1.91 exp( 11.12 )
d50c = a2
_______________________________________________
(DU)0.80 h0.37 Q0.44 ( s - 1 )0.5
where a2 is also an application dependent constant to be determined in a similar fashion as a1.
Correlation 3 : Flow Split.
Qu h0.19 (DU/DO)2.64 exp( -4.33 +8.772 )
S = ______ = a3 _________________________________________________
Qo H0.54 (DC)0.38
where the flow split S (also referred to as the "wet" circulating load) is the ratio of the underflow volumetric flowrate to the overflow flowrate of slurry. Again a3 is to be determined as a1 and a2.
Correlation 4 : Corrected Classification Efficiency.
Eic = 1 - exp [ - 0.693 (di/d50
c)m ]
where the so called Plitt's Parameter m, has been correlated as follows,
m = exp [ a4 - 1.58 S/(S+1) ] [ (DC)2 h / Q ]0.15
and a4 is to be determined as a1, a2 and a3.
Correlation 5 : Slurry Short-Circuit.
The CIMM model contributed a 5th correlation relating (and so differentiating) the fractional slurry by -pass to the underflow (Bpf ) with the water by-pass (Bpw), through a direct proportionality expression :
Bpf = l Bpw
Ordoñez Ambrosi 46
Moly-Cop Tools, Version 2.0
About the Cyclosim_Single Spreadsheet ...
where l is the 5th application dependent constant, like the previous a1, a2, a3 and a4 and where the water by-pass
Bpw may be obtained from :
S/(S+1) - Rsc
Bpw = ____________________________
1 - [ 1 - l (1 - Rsc)]
with Rsc - the hypothetical total underflow weight recovery of solids if the actual cyclone efficiency was to be the
corrected efficiency - given by :
n
Rsc = fi Ei
c
i = 1
and fi represents the weight fraction of particles of size di in the cyclone feed stream.
The computation algorithm involves the direct evaluation of the first 4 correlations for H, d50c, S and m to calculate
the corrected partition curve Eic for every particle size di. Then proceeds with the calculation of Rs
c to obtain Bpf , Bpw
and finally, the desired actual partition function Ei for every particle size di. After these preliminary steps, the computation of the detailed mass balance around the cyclones is fairly straight forward.
Data Input :
All data required by the model must be defined in each corresponding unprotected white background cell of the here attached Data_File worksheet. Gray background cells contain the results of the corresponding formulas there
defined and are protected to avoid any accidental editing.
Simulation results are summarized in the Reports worksheet.
New Moly-Cop Tools users are invited to explore the brief comments inserted in each relevant cell, rendering the whole utilization of the worksheets self-explanatory.
Ordoñez Ambrosi 47
Anexo 4: Fórmulas del Modelo de correlaciones
Ordoñez Ambrosi 48
Ordoñez Ambrosi 49
Ordoñez Ambrosi 50
Anexo 5: Coordenadas de la concesión "La Misionera"
Ordoñez Ambrosi 51
Anexo 6: Datos Curva granulométrica
Peso
Total
Mue
stra:
1389
grPe
so Pa
n:48
1,07
gr
18
2,36
2360
718,1
171
8,50,3
90,0
30,0
399
,9710
0,00
BAJA
- NUL
A
210
220
0069
4,52
699,0
34,5
10,3
30,3
599
,6599
,67BA
JA - N
ULA
316
1,18
1180
661,2
311
87,69
526,4
637
,9838
,3361
,6761
,69BA
JA - N
ULA
420
0,85
850
608,4
681
0,23
201,7
714
,5552
,8847
,1247
,13BA
JA - N
ULA
530
0,660
061
0,56
736,4
612
5,90
9,08
61,97
38,03
38,04
BAJA
- NUL
A
640
0,425
425
581,7
568
1,73
99,98
7,21
69,18
30,82
30,83
BAJA
- NUL
A
750
0,330
054
6,63
625,8
379
,205,7
174
,8925
,1125
,12BA
JA - N
ULA
860
0,25
250
560,4
558
5,525
,051,8
176
,7023
,3023
,31BA
JA - N
ULA
980
0,18
180
544,7
860
8,44
63,66
4,59
81,29
18,71
18,71
BAJA
- NUL
A
1010
00,1
515
053
6,95
606,9
870
,035,0
586
,3413
,6613
,66BA
JA - N
ULA
1120
00,0
7575
787,1
794
4,93
157,7
611
,3897
,722,2
82,2
8BA
JA - M
EDIA
1232
50,0
4545
521,4
654
6,22
24,76
1,79
99,51
0,49
0,49
BAJA
- MED
IA
13-32
5-0,
045
-4548
1,07
487,8
86,8
10,4
910
0,00
0,00
0,00
BAJA
- MED
IA
1386
,2810
0,00
POSIB
ILIDA
D: A
nalis
is Vis
ual /
Ident
ificac
ion A
u#
Tami
z #Pe
so
Tami
z
Tami
z mas
Mue
stra
Peso
por M
alla
(Par
cial)
% Re
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o%
Rete
nido
Acum
ulado
% Pa
sa
Acum
ulado
% Pa
sa
Corre
gido
Mall
a mm
Mall
a um
Ordoñez Ambrosi 52
Anexo 7: Curva granulométrica
Ordoñez Ambrosi 53
Anexo 8: Curva de Eficiencia y tamaño de corte.
Ordoñez Ambrosi 54
Anexo 9: Datos Curva de Eficiencia
Co
rre
laci
on
4.
Agu
aA
gua
m (
Plit
t)R
scB
pwB
pfB
pcU
'flow
% S
ol.
O'fl
ow%
Sol
.
3,45
0,95
0,79
0,75
0,00
0,45
66,4
50,
128,
05
Fra
ccio
nM
alla
Abe
rtur
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iR
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Ei
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ton
% R
et.
(cor
r)=
fi E
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ton
% R
et.
ton
% R
et.
9,00
8,00
2360
,00
2360
,00
0,00
0,00
1,00
0,00
1,00
0,00
0,00
0,00
0,00
10,0
010
,00
2000
,00
2172
,56
0,00
0,33
1,00
0,00
1,00
0,00
0,33
0,00
0,00
11,0
016
,00
1180
,00
1536
,23
0,35
37,9
81,
000,
381,
000,
3538
,43
0,00
0,00
12,0
020
,00
850,
0010
01,5
00,
1314
,56
1,00
0,15
1,00
0,13
14,7
30,
000,
00
13,0
030
,00
600,
0071
4,14
0,08
9,09
1,00
0,09
1,00
0,08
9,20
0,00
0,00
14,0
040
,00
425,
0050
4,98
0,07
7,21
1,00
0,07
1,00
0,07
7,29
0,00
0,00
15,0
050
,00
300,
0035
7,07
0,05
5,71
1,00
0,06
1,00
0,05
5,78
0,00
0,00
16,0
060
,00
250,
0027
3,86
0,02
1,81
1,00
0,02
1,00
0,02
1,83
0,00
0,00
17,0
080
,00
180,
0021
2,13
0,04
4,60
1,00
0,05
1,00
0,04
4,65
0,00
0,00
18,0
010
0,00
150,
0016
4,32
0,05
5,05
1,00
0,05
1,00
0,05
5,11
0,00
0,16
19,0
020
0,00
75,0
010
6,07
0,10
11,3
80,
760,
090,
940,
1010
,83
0,01
57,9
2
20,0
032
5,00
45,0
058
,09
0,02
1,79
0,17
0,00
0,79
0,01
1,43
0,00
32,1
4
21,0
0-3
25,0
045
,00
45,0
00,
000,
490,
070,
000,
770,
000,
380,
009,
78
TOTA
L0,
9110
0,00
0,95
0,90
100,
000,
0110
0,00
C
ircul
atin
g Lo
ad :
85,3
5
Ordoñez Ambrosi 55
Anexo 10: Hoja de datos
Moly-Cop Tools TM (Version 2.0)
Simulation N° 17
Remarks
# of
Cyclones Diameter Height Inlet Vortex Apex
1 2,74 25,00 0,87 1,28 0,53
Default Values: 8,22 0,69 0,96 0,64
Operating Conditions : Ore Density, ton/m3 2,80
Dry Tons Water Slurry Flow Density % Solids % Solids
ton/hr m3/hr ton/hr m3/hr ton/m3 (by volume) (by weight)
5,02 2,46 7,48 4,25 1,760 42,20 67,15
Classifier Constants : (from Cyclobal_Single, Ballbal_Direct or Ballbal_Reverse)
a1 a2 a3 a4 l Bp (coarse)
7,900 1,700 72,700 1,800 0,950 0,000
7,966 1,751 72,745 1,889 0,950 0,000 Default Values
Feed Size Distribution :
i Mesh Opening Mid-Size ton/hr % Ret % Pass
9 8 2360 2360 0,00 0,00 100,00
10 10 2000 2173 0,02 0,33 99,67
11 16 1180 1536 1,91 37,98 61,69
12 20 850 1001 0,73 14,56 47,13
13 30 600 714 0,46 9,09 38,04
14 40 425 505 0,36 7,21 30,83
15 50 300 357 0,29 5,71 25,12
16 60 250 274 0,09 1,81 23,31
17 80 180 212 0,23 4,60 18,71
18 100 150 164 0,25 5,05 13,66
19 200 75 106 0,57 11,38 2,28
20 325 45 58 0,09 1,79 0,49
21 -325 45 45 0,02 0,49 0,00
Total 5,02 100,00
Cyclone Feed Conditions
CYCLOSIM
TESIS RAFAEL ORDONEZ AMBROSI
Cyclones Geometry, inches
HYDROCYCLONE SIMULATOR
Ordoñez Ambrosi 56
Anexo 11: Datos curva granulométrica modelo de Correlaciones.
Peso
Tota
l Mue
stra
:23
7.2
grPe
so P
an:
481.
07gr
18
2.36
2360
718.
1171
8.5
0.00
0.00
0.00
100.
0010
0.00
210
220
0069
4.52
699.
030.
000.
000.
0010
0.00
100.
00
316
1.18
1180
661.
2311
87.6
90.
000.
000.
0010
0.00
100.
00
420
0.85
850
608.
4681
0.23
0.00
0.00
0.00
100.
0010
0.00
530
0.6
600
610.
5673
6.46
0.00
0.00
0.00
100.
0010
0.00
640
0.42
542
558
1.75
681.
730.
000.
000.
0010
0.00
100.
00
750
0.3
300
546.
6362
5.83
0.00
0.00
0.00
100.
0010
0.00
860
0.25
250
560.
4558
5.5
0.00
0.00
0.00
100.
0010
0.00
980
0.18
180
544.
7860
8.44
0.00
0.00
0.00
100.
0010
0.00
1010
00.
1515
053
6.95
606.
980.
000.
000.
0010
0.00
100.
00
1120
00.
075
7578
7.17
944.
9310
3.00
44.1
744
.17
55.8
355
.83
1232
50.
045
4552
1.46
546.
2241
.20
17.6
761
.84
38.1
638
.16
13-3
25-0
.045
-45
481.
0757
0.07
89.0
038
.16
100.
000.
000.
00
233.
2010
0.00
#Ta
miz
#Pe
so
Tam
iz
Tam
iz m
as
Mue
stra
Peso
por
Mal
la
(Par
cial)
% R
eten
ido
% R
eten
ido
Acum
ulad
o
% P
asa
Acum
ulad
o
% P
asa
Corr
egid
oM
alla
mm
Mal
la u
m
Ordoñez Ambrosi 57
Anexo 12: Datos curva granulométrica modelo CIMM.
Peso
Tota
l Mue
stra
:15
1.3
grPe
so P
an:
481.
07gr
18
2.36
2360
718.
1171
8.5
0.00
0.00
0.00
100.
0010
0.00
210
220
0069
4.52
699.
030.
000.
000.
0010
0.00
100.
00
316
1.18
1180
661.
2311
87.6
90.
000.
000.
0010
0.00
100.
00
420
0.85
850
608.
4681
0.23
0.00
0.00
0.00
100.
0010
0.00
530
0.6
600
610.
5673
6.46
0.00
0.00
0.00
100.
0010
0.00
640
0.42
542
558
1.75
681.
730.
000.
000.
0010
0.00
100.
00
750
0.3
300
546.
6362
5.83
0.00
0.00
0.00
100.
0010
0.00
860
0.25
250
560.
4558
5.5
0.00
0.00
0.00
100.
0010
0.00
980
0.18
180
544.
7860
8.44
0.00
0.00
0.00
100.
0010
0.00
1010
00.
1515
053
6.95
606.
980.
000.
000.
0010
0.00
100.
00
1120
00.
075
7578
7.17
944.
9326
.00
17.5
117
.51
82.4
982
.49
1232
50.
045
4552
1.46
546.
2254
.22
36.5
154
.01
45.9
945
.99
13-3
25-0
.045
-45
481.
0754
9.37
68.3
045
.99
100.
000.
000.
00
148.
5210
0.00
#Ta
miz
#Pe
so
Tam
iz
Tam
iz m
as
Mue
stra
Peso
por
Mal
la
(Par
cial)
% R
eten
ido
% R
eten
ido
Acum
ulad
o
% P
asa
Acum
ulad
o
% P
asa
Corr
egid
oM
alla
mm
Mal
la u
m
