€¦ · Web viewKhoa häc vµ c«ng nghÖ. Tin tøc. Tin tøc. Khoa häc vµ c«ng nghÖ. Khoa häc vµ c«ng nghÖ. Tin tøc. TIN TøC . Khoa häc vµ c«ng nghÖ. 57. Thông tin

Tin tøc

Héi bª t«ng viÖt nam –C¸c ho¹t ®«ng n¨m 2015 & ph¬ng híng 2016

Mở đầu năm mới 2016, Hội bê tông Việt Nam đã tổ chức hội nghị thường niên nhằm điểm lại những hoạt động năm 2015, bàn phương hướng hoạt động năm 2016. Tới dự có TS. Lê Quang Hùng, Thứ trưởng Bộ Xây dựng, Chủ tịch Hội Bê tông Việt Nam và các ủy viên Thường vụ Ban chấp hành Hội, đông đảo hội viên tập thể và hội viên cá nhân.

Hoạt động hỗ trợ sản xuất được thực hiện thông qua việc cung cấp các thông tin KHCN, các tiêu chuẩn, quy chuẩn, giúp các hội viên biên soạn tiêu chuẩn chất lượng sản phẩm. Thông thường, để có một tiêu chuẩn quốc gia (TCVN) được công bố áp dụng phải qua rất nhiều khâu, chờ đợi thông qua các cấp cần rất nhiều thời gian, trong khi nhiều sản phẩm cần có chứng nhận hợp chuẩn để tham gia đấu thầu, giới thiệu. Để có chứng nhận cần có tiêu chuẩn. Vì vây, nhu cầu xây dựng tiêu chuẩn đối với nhiều đơn vị trở nên cấp bách. Nhận thức được điều đó, tương tự các hội ở nước ngoài (như ACI, JCI, v.v…) Hội đã mạnh dạn tổ chức biên soạn tiêu chuẩn Hội (TC.VCA) cho những đơn vị, những sản phẩm đang có nhu cầu cấp bách. Đây là bước đi sáng tạo, góp phần giải quyết vướng mắc cho nhiều hội viên, như Công ty TNHH MTV Thoát nước và Phát triển đô thị tỉnh Bà Rịa – Vũng Tàu (Busadco) hay Công ty CP Đầu tư và Xây dựng Xuân Mai (XuanMai Corporation) và một số đơn vị ngoài hội. Các tiêu chuẩn TC.VCA đã bước đầu đi vào sản xuất, đã được sử dụng trong quá trình chứng nhận hợp chuẩn, là cơ sở để nhanh chóng chuyển thành tiêu chuẩn quốc gia. Từ cuối năm 2014 đến hết năm 2015, Hội đã ban hành 05 tiêu chuẩn TC.VCA và đang tiến hành biên soạn một số tiêu chuẩn hội theo yêu cầu của cơ sở. Về tiêu chuẩn quốc gia, Hội đã biên soạn và được Bộ KH & CN công bố áp dụng 10 TCVN, 01 TCVN đang chờ Tổng cục Tiêu chuẩn Đo lường Chất lượng thẩm định, 01 TCVN đang chờ nghiệm thu cấp bộ và đang tiếp tục hoàn thành một số TCVN khác trong kế hoạch do Bộ Xây dựng giao;

Về công tác thông tin, đào tạo và hợp tác quốc tế: Hội là thành viên Liên đoàn bê tông châu Á (ACF), tiếp tục duy trì quan hệ với Hội Bê tông Nhật Bản (JCI), Hiệp hội kỹ sư xây dựng Nhật Bản (JSCE), Hội bê tông Mỹ (ACI) và nhiều hội bê tông khác trên thế giới. Năm 2015 Hội đã cùng JSCE tổ chức thành công hội thảo với chủ đề “Sự bền vững của các kết cấu hạ tầng xây dựng – Vai trò và kinh nghiệm sử dụng phụ gia hóa học, phụ gia khoáng trong bê tông”. Cũng trong năm 2015, với sự tài trợ của một số hội viên ở miền Trung, như Cty CP xi măng Đồng Lâm, Cty CP bê tông hòa Cầm – Intimex, Cty CP bê tông và Xây dựng Đà Nẵng, Cty TNHH BASF Việt Nam, v.v… Hội đã tổ chức thành công ngày hội giao lưu nghề nghiệp tại Đà Nẵng. Ngoài các đơn vị hội viên, ngày hội còn thu hút nhiều đơn vị ngoài hội tham dự. Đây cũng là một thành công cần tiếp tục phát triển. Ngoài ra, Hội đã chuyển dịch và cung cấp cho hội viên một số tài liệu chuyên ngành phục vụ sản xuất, cung cấp Bản tin Khoa học & Công nghệ bê tông với tần suất mỗi quý 01 số, v.v…

Các mặt công tác khác: Tiếp tục cũng cố tổ chức, Hội đã kết nạp thêm 03 hội viên mới, đưa tổng số hội tập thể lên con số 100, hội viên cá nhân 50. Tích cực kêu gọi các đơn vị đóng góp hội phí để duy trì hoạt động Hội.

Về phương hướng hoạt động trong năm 2016, Hội sẽ tích cực thực hiện nhiệm vụ phản biện xã hội, tham gia góp ý các văn bản quản lý ngành có liên quan; Mở rộng hoạt động hỗ trợ sản xuất kinh doanh, cung cấp thông tin theo yêu cầu của hội viên; Đẩy mạnh giao lưu giữa các đơn vị hội viên. Hội sẽ chú trọng vấn đề tổ chức hội thảo thu thập ý kiến của các đơn vị có liên quan trong việc triển khai thực hiện Quyết định 1696/2014/QĐ-TTg ngày 23 tháng 09 năm 2014 của Thủ tướng Chính phủ “về giải pháp thực hiện

Thông tin Khoa học và Công nghệ bê tông số 01/03-20161

Tin tøcxử lý tro, xỉ, thạch cao của nhà máy nhiệt điện, nhà máy hóa chất phân bón”; Tiếp tục hoàn thành biên soạn các tiêu chuẩn quốc gia TCVN theo kế hoạch Bộ Xây dựng giao và các tiêu chuẩn Hội TC.VCA theo yêu cầu của các đơn vị trong cũng như ngoài Hội.

Năm 2016 có hai sự kiện lớn, đặc biệt quan trong là: Hội Bê tông Việt Nam vinh dự là nước chủ nhà của Hội nghị quốc tế lần thứ 7 Liên đoàn bê tông châu Á và kỷ niệm 20 năm ngày thành lập Hội.

Về việc chuẩn bị cho Hội nghị quốc lần thứ 7 của ACF (chi tiết xem trong thông báo ở trang 13), Hội đã thành lập các Ban và phân công thực hiện các nhiệm vụ cụ thể với mục tiêu tối thượng là tổ chức hội nghị thành công, góp phần nâng cao vị thế của Hội Bê tông Việt Nam (VCA) trên trường quốc tế. Đến nay, Website acf2016.vn đã nhận được gần 130 bản tóm tắt đăng ký tham dự . Dưới đây là tên các nhà khoa học và tiêu đề các bản tóm tắt đã nhận theo đúng lịch trình. Để có thể nhận được nhiều hơn, Hội quyết định kéo dài thời hạn nhận Bản tóm tắt đến ngày 30/04/2016.Khi có thêm các bài báo mới chúng tôi sẽ tiếp tục cập nhật để hội viên có thể lựa chọn tham khảo.

Tiêu đề của các báo cáo tóm tắt đã nhận được

ID/STT Corresponding author/ Tác giả

Title of abstract/Tiêu đề của bản tóm tắt

1. T.K. Tong

Study on optimum usage of ground granulated blast‐furnace slag for the compressive strength of recycled aggregate concrete/ Nghiên cứu sử dụng tối ưu xỉ hạt lò cao để giải quyết vấn đề về cường độ nén của bê tông cốt liệu tái chế

2. T.K. Tong

An experimental study on flexural behaviors of steel-‐reinforced concrete beams made of 100% recycled concrete aggregate/ Nghiên cứu thực nghiệm về trạng thái chịu uốn của dầm bê tông cốt thép được chế tạo từ bê tông dùng 100% cốt liệu tái chế

3. Nazaruddin Abdul Taha

Numerical analysis PFA-‐concrete column on stabilizing soft soil using PLAXIS/ Phân tích số cột bê tông FPA trên đất yếu ổn định bằng cách dùng PLAXIS

4. CHEN Baochun Recent Development of Concrete-‐Filled Steel Tube Arch Bridges in China/ Sự phát triển cầu vòm ống thép nhồi bê tông ở Trung Quốc

5. TRAN THE TRUYENWATER PERMEABILITY OF CONCRETE UNDER STRESS: EFFECT OF DAMAGE STATE/ Độ thấm nước của bê tông dưới ứng suất: hiệu ứng của trạng thái phá hủy

6. Quoc Gia HoangEvaluation of the potential segregation of cement grouts under shearing/ Đánh giá khả năng tách nước của vữa xi măng lỏng dưới lực cắt

7. In Yong JUNG AMPLIFICATION DAMPER FOR RETROFIT OF CONCRETE WALL STRUCTURE/ Ứng dụng thiết bị giảm chấn cho kết cấu tường bê tông

8. Van Viet Thien An

FREEZE-‐THAW RESISTANCE OF HIGH AND ULTRA-‐HIGH PERFORMANCE CONCRETES CONTAINING RICE HUSK ASH/ Độ bền đóng – tan băng của bê tông dùng tro trấu tính năng cao và siêu cao


Tin tøc

9. Henry Michael

PERFORMANCE OF HIGH-STRENGTH MORTAR WITH BLAST FURNACE SLAG FINE AGGREGATES UNDER EXTREME TEMPERATURES/ Đặc tính của vữa cường độ cao dùng cốt liệu xỉ hạt lò cao nhỏ dưới điều kiện nhiệt độ khắc nghiệt

10. Se-Jin JeonEvaluation of Friction Coefficient of Post-Tensioning System Using Smart Strand/ Đánh giá hệ số ma sát đối với hệ kéo căng sau bằng cách dùng bó sợi cáp

11. Myoungsu Shin

Mechanical performances of high strength fiber-‐reinforced cement composites with different steel fibers/ Đặc tính cơ học của composite xi măng cốt sợi cường độ cao khi dùng các loại sợi khác nhau

12. Iwao SASAKI

SALT PERMEATION PROPERTIES OF SURFACE COATING AND IMPREGNATED CONCRETE AFTER 30 YEARS MARINE EXPOSURE/ Tính chất thấm muối của bê tông có lớp phủ bề mặt và đã được tẩm sau 30 năm sử dụng trong môi trường biển

13.K.S. Nguyen (NGUYEN KHANH SON)

USING SUPER‐SULFATED CEMENT FOR CONCRETE DURABILITY IN MARINE ENVIRONMENT/ Sử dụng xi măng bền sulfat cao cho bê tông bền lâu trong môi trường biển

14. Masaru ShimazuSTUDY ON ENERGY ABSORPTION CHARACTERISTICS OF FLEXURAL TYPE REINFORCEMENT CONCRETE BEAM/ Nghiên cứu đặc tính hấp thụ năng lượng của dầm bê tông cốt thép khi uốn

15. Xilun Ma PREDICTION OF SHEAR CAPACITY OF UHPC BEAM/ Dự báo khả năng chịu cắt của dầm bê tông tính năng siêu cao

16. Trung Hieu NGUYEN

EXPERIMENTAL INVESTIGATION ON STRENGTHENING EFFECTS OF REINFORCED CONCRETE COLUMN WITH CARBON FIBER REINFORCED POLYMER SHEET/ Nghiên cứu thực nghiệm về hiệu ứng gia cường cột bê tông cốt thép bằng tấm polyme cốt sợi

17. CHEN Guo-‐dong Application of Concrete Arch Bridges in China/ Thi công cầu vòm bê tông ở Trung Quốc

18. Masaru Shimazu

EFFECT OF CYCLIC LOADING PATTERN ON PLASTIC DEFORMATION CAPACITY ANDENERGY ABSORPTION CAPACITY FOR R/C BEAMS/ Ảnh hưởng của kiểu chất tải theo chu kỳ đến khả năng biến dạng dẻo và khả năng hấp thụ năng lượng của dầm bê tông cốt thép

19. S.T.LeeSCALING RESISTANCE OF CONCRETES WITH DIFFERENT EXPOSURE SOLUTION CONCENTRATIONS/ Độ bền bong tróc của bê tông trong các nồng độ dung dịch khác nhau

20. S.T.Lee

EFFECT OF RISING TEMPERTATURE ON THE DURABILITY OF CEMENT-‐BASED MATERIALS EXPOSED TO SULFATE ENVIRONMENTS/ Ảnh hưởng của sự tăng nhiệt độ đến độ bền lâu của vật liệu trên cơ sở xi măng trong môi trường sulfat


Tin tøc

21. Cheon Goo HanFundamental Properties of HPFRCC Depending on Various Fiber Contents and ERCO/ Các tính chất cơ bản của bê tông xi măng cốt sợi tính năng cao (HPFRCC) với hàm lượng sợi khác nhau và ERCO

22. Sihyun PARK

Case studies on Chloride Transport Evaluation of a Marine Concrete Bridge with the locations for members/ Đánh giá sự thâm nhập clo vào trong các cấu kiện cầu bê tông vùng biển

23. Hayto TakahashiVisualisation of crack and corroded steel reinforcement in mortar by X-ray CT / Quan sát vết nứt và cốt thép bị ăn mòn trong vữa bằng phương pháp tia X

24. Nouredine Bourahla

FE MODELING OF CORRODED RC COLUMNS RETROFITTED WITH FRP UNDER CYCLIC LOADING/ Mô hình FE của cột bê tông cốt thép bị ăn mòn được phục hồi bằng FRP dưới điều kiện chịu tải theo chu kỳ

25. Hojae Lee

AN EXPERIMENTAL STUDY ON MELTING TEMPERATURE OF CONCRETE IN COARSE AGGREGATE TYPE/ Nghiên cứu thực nghiệm về nhiệt độ chảy của bê tông cốt liệu thô

26. Kihak Lee

Influence of preheated materials and thermogenetic admixtures on the properties of self-‐ cured geopolymer paste/ Ảnh hưởng của vật liệu được làm nóng trước và Phụ gia sinh nhiệt đến tính chất của hồ geopolyme tự hóa rắn

27. Willy JUIMO

MECHANICAL PROPERTIES OF LIGHTWEIGHT AGGREGATES CONCRETE MADE WITH CAMEROONIAN VOLCANIC SCORIA/ Tính chất cơ học của bê tông cốt liệu nhẹ đươc chế tạo từ tro núi lửa bản địa

28. Nguyen Tan Khoa

RESEARCH ON PROPERTIES OF SAND CONCRETE FOR SUSTAINABLE STRUCTURE IN MARINE ENVIRONMENT/ Nghiên cứu các tính chất của bê tông cát cho kết cấu bền vững trong môi trường biển

29. Ngoc Tan NGUYEN

COMBINING MULTIPLE NDT TECHNIQUES TO IMPROVE CONCRETE PROPERTIES EVALUATION/ Kết hợp các kỹ thuật thử nghiệm không phá hủy (NDT) đa chức năng để cải thiện việc đánh giá các tính chất của bê tông

30.

Faculty of Construction Engineering-‐University of Transport and Communications

EFFECT OF REPLACEMENT OF NATURAL AGGREGATES BY RECYCLED CONCRETE AGGREGATES ON CONCRETE PROPERTIES/ Ảnh hưởng của việc thay thế cốt liệu tự nhiên bằng cốt liệu tái chế đến các tính chất của bê tông

31. Juok Noh

Shear strength of reinforced concrete beams with various configuration of shear reinforcement/ Cường độ chịu cắt của dầm bê tông cốt thép với hình dạng cốt thép chịu cắt khác nhau

32. Zev Al JauhariFEM ANALYSIS ON ENGINEERING WOOD ENCASED CONCRETE (EWECS) COLUMNS/ Phân tích bằng FEM đối với cột gỗ xây dựng được bọc bằng bê tông (EWECS)


Tin tøc

33. Cheolwoo ParkFUNDAMENTAL TENSILE PROPERTIES OF GFRP-‐STEEL HYBRID REBAR/ Đặc tính uốn chủ yếu của thanh cốt kết hợp giữa thép và GFRP

34. Fauzan Dr. EngFem Analysis On Masonry Building Strengthened With Ferrocement Layers/ Phân tích bằng FEM đối với khối xây được gia cường bằng các lớp ferrocement

35. Cheolwoo Park

TENSILE STRENGTH PROPERTY OF SLURRY INFILTRATED HPFRCC WITH RESPECT TO FIBER VOLUME AND SHAPE/ Cường độ kéo của HPFRCC rò rỉ hồ xi măng theo quan hệ với hình dạng và thể tích sợi

36. Cheolwoo Park

FLOWABILITY AND STRENGTH PROPERTIES OF HIGH FLOWABLE MORTAR WITH VARYING CEMENT TYPES/ Tính dễ chảy và đặc tính cường độ của vữa có khả năng chảy từ các loại xi măng khác nhau

37. Kenichiro NakaraiAPPLICATION OF A SIMPLE EVALUATION METHOD FOR STEAM CURED EXPANSIVE CONCRETE/ Ứng dụng phương pháp đánh giá đơn giản đối với bê tông giãn nở dưỡng hộ nhiệt ẩm

38. Satoshi MaeharaINFLUENCES OF CORROSION FOR SURFACE STRAIN IN MORTAR BY CORROSION OF SALT DAMAGE AND CARBONATION/ Ảnh hưởng của sự ăn mòn bề mặt vữa do muối và sự các bonat hóa

39. Takeshi Iyoda

A STUDY ON UNDERSTANDIONG THE HYDRATION REACTION OF BLAST FURNACE CEMENT FOUCUS ON THE AMOUNT OF WATER CONSUMED/ Nghiên cứu phản ứng thủy hóa của xi măng xỉ lò cao dựa trên lượng nước tiêu tốn

40. Kihak LeeSeismic performance of steel fibers coupling beams applied bundled diagonal reinforcement/ Đặc tính địa chấn của dầm kết hợp cốt sợi thép với cốt sợi bó chéo

41. Takafumi Ito

STUDY ON PREVENTION FOR SALT DAMAGE USING CA2 AND EXPANSIVE ADMIXTURE APPLYING DIFFERENT CEMENT TYPE/ Nghiên cứu ngăn ngừa phá hủy do muối bằng CA2 và phụ gia giãn nở đối với các loại xi măng khác nhau

42. Ota Maho

STUDY OF MONITORING TECHNIQUE OF HARDENING PROCESS CONCRETE USING ELECTRICAL CONDUCTIVITY/ Nghiên cứu kỹ thuật quan trắc quá trình hóa rắn bê tông bằng cách sử dụng độ dẫn điện

43. Ryohei Yanagida

MECHANICAL PROPERTIES OF FIBER REINFORCED CEMENTITIOUS COMPOSITE WITH HIGH STRENGTH MATRIX ABOVE 400 N/MM2/ Tính chất cơ học của composite xi măng cốt sợi có cường độ lớn hơn 400 N/mm2

44. Kenji Kawai EFFECTS OF EARLY AGE HIGH TEMPERATURE AND ROOF TILE WASTE AGGREGATE ON SHEAR STRENGTH OF RC BEAMS USING


Tin tøc

SLAG CEMENT/ Ảnh hưởng của nhiệt độ tuổi sớm cao và cốt liệu từ đá phế thải đến cường độ chịu cắt của dầm bê tông cốt thép dùng xi măng xỉ

45. Toshiki Sasaki

MAINTENANCE MANAGEMENT FOR ROAD BRIDGE INFRASTRUCTURE: THE CURRENT STATE IN THAILAND AND MYANMAR/ Quản lý bảo trì cơ sở hạ tầng cầu đường: Tình hình hiện tại ở Thái Lan và Myanma

46. Kihak Lee Modelling of exterior beam-‐column connections retrofitted with CFRP/ Mô hình dầm-cột được gia cường bằng CFRP phía ngoài

47. Atsuhiro TsuzukiSimple Estimation Methods of the Crack Density in Frost Damaged Concrete/ Phương pháp đơn giản đánh giá mật độ nứt trong bê tông bị phá hủy do băng giá

48. Yoshiki UeharaA STUDY ON THE SEGREGATION SIMULATION OF CONCRETE USING THE MPS METHOD/ Nghiên cứu mô phỏng sự tách nước của bê tông bằng phương pháp MPS

49. Yunmi KimA Study on the Diffusion of Moisture and Chloride ion in Repaired Concrete/ Nghiên cứu sự khuếch tán của ẩm và ion clo trong bê tông sửa chữa

50. Nguyen Thi LoanDEVELOPMENT OF PC GROUT MIXED WITH ION-‐EXCHANGE RESIN/ Phát triển vữa lỏng PC kết hợp với nhựa trao đổi ion

51. Harald Justnes

LIGNOSULFONATE AS PLASTICIZER FOR CEMENT: THE EFFECT OF TYPE, DOSAGE, TIME OF ADDITION AND CLINKER MINERALOGY/ Phụ gia siêu dẻo Lignosulfonat cho xi măng: Ảnh hưởng của loại, lượng dùng, thời gian cho phụ gia và thành phấn khoáng của clinke

52. Minseok KangEFFCTS OF SUBSTITUTION DEGREE OF MC ON THE PROPERTIES OF TILE CEMENT MORTARS/ Ảnh hưởng của mức độ thay thế MC đến các tính chất của vữa xi măng

53. Yoko KawashimaAdhesion durability and deflection resistance of repairing materials for concrete pavement/ Độ bền bám dính và khả năng chống võng của vật liệu sửa chữa bê tông mặt đường

54. SANGCHUL SHIN

A STUDY ON THE STRENGTH AND DURABILITY OF FLOOR SLAB CONCRETE ACCORDING TO CURING METHOD UNDER HOT WEATHER/ Nghiên cứu cường độ và độ bền lâu của bê tông tấm sàn theo phương pháp dưỡng hộ trong thời tiết nóng

55. Jee-‐Sang KimA STRESS ANALYSIS OF ANCHORAGE ZONES OF UHPC POST-‐TENSIONED GIRDERS/ Phân tích ứng suất vùng neo của dầm bê tông tính năng cao kéo căng sau

56. Moeko Kakegawa SHEAR PERFORMANCE OF RC FOOTING BEAMS BY CAP-‐TIE SYSTEM USING WELDED STIRRUPS/ Đặc tính chịu cắt của đàm móng


Tin tøc

bê tông cốt thép có hệ tống thép đai hàn

57. Mai Chi Trung NguyenAN EXPERIMENTAL STUDY ON TORSIONAL STIFFNESS OF REINFORCED CONCRETE SLAB/ Nghiên cứu thực nghiệm độ cứng xoắn của tấm bê tông cốt thép

58. Jong-‐Han LeeSIMPLFIED METHOD FOR EVALUATING LATERAL BEHAVIOR AND STATILBTY OF A BEAM/ Phương pháp đơn giản đánh giá chuyển dịch ngang và độ ổn định của dầm

59. Myoungsung Choi EFFECTS OF ELECTROMAGNETIC FIELD ON CONCRETE PUMPING/ Ảnh hưởng của trường điện từ đến bê tông bơm

60. Khanh-‐Son NguyenLONG-‐TERM MECHANICAL PERFORMANCE OF MICROBIAL MODIFIED CONCRETE/ Đặc tính cơ học lâu dài của bê tông biến tính bằng vi khuẩn

61. Hitoshi Yamaji

NEW TECHNOLOGY IN LACH HUYEN PORT INFRASTRUCTURE CONSTRUCTION PROJECT (ROAD AND BRIDGE PORTION) AND NHAT TAN BRIDGE PROJECT/ Công nghệ mới trong thi công công trình cảng Lạch Huyện (đường và cầu) và cầu Nhật Tân

62. Luo XiaEXPERIMENTAL STUDY ON SHRINKAGE OF ULTRA-‐HIGH PERFORMANCE CONCRETE-‐FILLED STEEL TUBE/ Nghiên cứu sự co của ống thép nhồi bê tông tính năng siêu cao

63. H.K. LeeFEASIBILITY STUDY ON NANO-‐SILICA AS HYDRATE STABILIZER IN CALCIUM ALUMINATE CEMENT/ Nghiên cứu tính tiện dụng của nano-silca làm chất ổn định trong xi măng nhôm canxi

64. Luo XiaEXPERIMENTAL STUDY ON COMPRESSIVE STRENGTH OF SEALED ULTRA-‐HIGH PERFORMANCE CONCRETE/ Nghiên cứu thực nghiệm về cường độ nén của bê tông tính năng siêu cao để bịt kín

65. Yuki OkamotoCorrelation between pore structure of concrete and alternating current impedance/ Quan hệ giữa cấu trúc xốp của bê tông và điện trở dòng xoay chiều

66. Phuoc Lanh LE TENSION STIFFENING IN REINFORCED CONCRETE STRUCTURES/ Độ giãn trong kết cấu bê tông cốt thép

67. Jogn Suk LeeRETARDING PROPERTIES OF MORTAR USING BORON COMPOUND/ Đặc tính chậm đóng rắn của vữa dùng hợp chất chứa bo

68. Kohei NAGAIDEVELOPMENT OF REBAR CORROSION EXPANSION MODEL BASED ON RBSM SIMULATION/ Phát triển mô hình giãn nở do ăn mòn cốt thép dựa trên mô phỏng RBSM

69. Yusuke OzekiA STUDY ON NEW AND OLD CONCRETE ADHESION AND FRICTION/ Nghiên cứu sự bám dính của bê tông cũ với bê tông mới và lực ma sát

70. Chung-‐Chia Yang USING RCPT DETERMINE THE CHLORIDE MIGRATION COEFFICIENT TO ASSESS THE DURABILITY OF CONCRETE/ Dùng


Tin tøc

RCPT xác định hệ số thẩm thấu clo để đánh giá độ bền lâu của bê tông

71. Jeyoung,ParkEXPERIMENTAL STUDY ON TIME AND SPEED LEVEL OF PHC PILE CENTRIFUGAL COMPACTION/ Nghiên cứu thực nghiệm về thời gian và tốc độ li tâm ống PHC

72. Katsuhiko TadaSTUDY FOR PRACTICAL USE OF FLY ASH IN MASS CONCRETE STRUCTURE IN SINGAPORE/ Nghiên cứu ứng dụng tro bay vào thực tế trong bê tông khối lớn

73. K.H. Hwang

Feasibility study of pull-‐off bond test of polyurea resin as a waterproofing and corrosion prevention material for concrete structures/ Nghiên cứu tính tiện dụng của phương pháp kéo đứt thử bám dính của nhựa polyure làm vật liệu chống thấm và ngăn ngừa ăn mòn cho kết cấu bê tông

74. Le Anh, Tuan

STUDY ON EFFECT OF ALUMINA-‐SILICATE OF SECOND GEOPOLYMERIZATION ON STRENGTH OF MORTAR/ Nghiên cứu ảnh hưởng của alumi-silicat trong sự geopolyme hóa thứ cấp đến cường độ của vữa

75. ORASUTTHIKUL Shanya

Effectiveness of recycled nylon fiber as a reinforcing material in mortar/ Hiệu quả của sợi nylon tái chế làm vật liệu gia cường trong vữa

76. Nguyen Thi Hai Yen

EFFECTS OF ELECTRICAL CURRENT APPLICATION ON CALCIUM SILICATE HYDRATES IN VARIOUS CEMENT PASTES/ Ảnh hưởng dòng điện cấp cho sự thủy hóa silicat canxi trong các hồ xi măng khác nhau

77. Kwang myong Lee Water permeability test method for cracked concrete/ Phương pháp thử khả năng thấm nước của bê tông bị nứt

78. Byoungi Kim light emotion friendly concrete/ Bê tông thân thiện

79. Ngoc Linh VUAVAILABILITY OF CFRP GRID FOR SHEAR STRENGTHENING OF RC BEAMS/ Khả năng cấp lưới CFRP để gia cường chịu cắt cho dầm bê tông cốt thép

80. JinMan KimFireproofing Properties of Mortar using Dry Bottom Ash as Fine Aggregate/ Đặc tính phòng cháy của vữa dùng tro đáy khô làm cốt liệu

81. JinMan KimSTRENGTH PROPERTIES OF CEMENT EXTRUDING PRODUCT WITH WASTE CONCRETE POWDER AS FILLER/ Đặc tính cường độ của sản phẩm xi măng đùn với cốt liệu là bột bê tông phế thải

82. Miwa Iwasawa

CHARACTERISTICS OF CONCRETE USING NITRITE-‐BASED ACCELERATOR AND CHEMICAL ADMIXITURES IN LOW-‐TEMPERATURE ENVIRONMENTS/ Các đặc trưng của bê tông dùng chất đóng rắn nhanh trên cơ sở nitrit và phụ gia hóa học ở môi trường nhiệt độ thấp


Tin tøc

83. S.K. Oh

DEGRADATION ANALYSIS OF EXPOSED URETHANE WATERPROOFING MATERIALS IN CONCRETE STRUCTURES USING NANO-‐INDENTATION/ Phân tích sự xuống cấp của vật liệu chống thấm urethal trong kết cấu bê tông

84. S.K. Oh

Washout resistance evaluation of waterproofing materials applied in underground Structure leakage areas/ Đánh giá độ bền chống rửa trôi của vật liệu chống thấm nước trong các vùng rò rỉ nước của kết cấu ngầm

85. JinMan KimCHEMICAL STABILITY OF DRY-‐PROCESSED BOTTOM ASH AS A CONCRETE AGGREGATE/ Sự ổn định hóa học của tro đáy khô làm cốt liệu cho bê tông

86. Hiroko HashimotoSLIP-‐OUT CHARACTERISTICS OF STEEL WIRE AND CALCULATION OF BRIDGING LAW/ Các đặc tính trượt của dây thép và tính toán quy luật bắc cầu

87. Hiroshi YAMADA

EFFECT OF FIBER TYPES ON SHEAR PERFORMANCE OF PRECAST CONCRETE BEAM - COLUMN JOINTS USING DFRCC/ Ảnh hưởng của loại sợi đến đặc tính chịu cắt của mối nối dầm-cột bê tông đúc sẵn sử dụng DFRCC

88. T.MOGAWA

UNIAXIAL COMPRESSIVE PERFORMANCE OF RC COLUMNS WITH SIMULATED CRACKS DUE TO CORROSION/ Đặc tính chịu nén một trục của cột bê tông cốt thép có các vết nứt mô phỏng do sự ăn mòn

89. Keisuke Watanabe

INFLUENCE OF PLACING METHOD CONSIDERING FIBER ORIENTATION TO BENDING CHARACTERISTICS OF DFRCC/ Ảnh hưởng của phương pháp bố trí hướng sợi đến đặc tính uốn của DFRCC

90. Takuya Hasegawa

ESTIMATION METHOD OF THE WEIGHT LOSS IN CONCRETE EXPOSED TO FREEZE AND THAW ACTION/ Phương pháp đánh giá tổn thất khối lượng trong bê tông chịu tác động đóng băng và tan băng

91. Heesup Choi

THE FUNDAMENTAL STUDY OF THE MICRO CRACK CONTROL OF CEMENTITIOUS MATERIALS BY SELF-‐HEALING/ Nghiên cứu cơ bản về kiểm soát vi nứt của vật liệu trên cơ sở xi măng bằng biện pháp tự sửa

92. Tuan Tran Thanh

NONLINEAR PUSHOVER ANALYSIS PROCEDURE BASED ON THE CAPACITY SPECTRUM METHOD FOR SEISMIC DESIGN OF HIGH-RISE BUILDINGS/ Quy trình phân tích PUSHOVER phi tuyến dựa trên khả năng của phương pháp quang phổ cho thiết kế các nhà cao tầng chống địa chấn

93. Amine JDIRA Study of the vibration phenomenon of cable-‐stayed bridges due to wind/ Nghiên cứu hiện tượng rung của cầu dây văng do gió


Tin tøc

94. Sang Keun OhTesting Method of Wet Surface Adhesion Properties of Waterproofing Repair Materials/ Phương pháp thử tính bám dính trên bề mặt ướt của vật liệu khắc phục sự thấm nước

95. Ryouta Kasakura

EXPERIMENTAL STUDY ON SEISMIC PERFORMANCE OF RC COLUMNS WRAPPED BY CONTINUOUS FIBER SHEET WITH HYDRAULIC RESIN/ Nghiên cứu đặc tính địa chấn của cột bê tông cốt thép được bọc bằng tấm sợi liên tục có tráng nhựa

96. Yuriko OzuEVALUATION OF SIZE EFFECT IN BENDING CHARACTERISTICS OF DFRCC BASED ON BRIDGING LAW/ Đánh giá hiệu quả của kích thước đối với đặc tính uốn của DFRCC dựa trên quy luật bắc cầu

97. Hieu Tran Trung

BUILDING RELATIONSHIPS M – F FOR REINFORCED CONCRETE BEAM AND COLUMN SECTION BY FIBER METHOD/ Mối quan hệ M – F đối với tiết diện dầm và cột bê tông cốt thép theo phương pháp sợi quang

98. Ngoc Tan NGUYEN

ASSESSING SPATIAL VARIABILITY OF CONCRETE STRENGTH IN EXISTING STRUCTURE: A CASE STUDY OF A HIGHRISE BUILDING/ Đánh giá sự thay đổi theo không gian của cường độ bê tông trong kết cấu đang làm việc: Nghiên cứu chi tiết tòa nhà cao tầng

99. Kazumasa Suga Study on Spun High Strength Concrete/ Nghiên cứu bê tông li tâm cường độ cao

100. Yusuke HommaAXIAL LOAD TRANSFER MECHANISM OF CONCRETE PILE WITH ENLARGED HEAD/ Cơ chế dịch chuyển tải dọc trục của ống bê tông đầu rộng

101. Kang Su KimEVALUATION OF BOND STRENGTH OF SINGLE REINFORCING BAR USING ANFIS/ Đánh giá cường độ bám dính của thanh cốt thép đơn bằng cách dùng ANFIS

102. Kenji Kawai

EFFECTS OF INTERNAL CURING WITH HIGH-VOLUME ROOF TILE WASTE ON COMPRESSIVE STRENGTH AND POROSITY OF FLY ASH CONCRETE/ Ảnh hưởng của dưỡng hộ bên trong bằng phế thải ngói lợp mật độ cao đến cường độ và độ xốp của bê tông tro bay

103. Takuro Nakamaura

SHEAR STRENGTHENING EFFECT FOR RC BEAMS BY USING PC STRANDS AND PANELS REINFORCED WITH STAINLESS BARS/ Hiệu quả gia cường chịu cắt đối với dầm bê tông cốt thép bằng cách dùng bó sợi thép PC và các tấm có cốt là các thanh thép không gỉ

104. Kang Su Kim

EFFECTIVE COMPRESSIVE STRENGTH OF COLUMNS INTERSECTED BY WEAKER STRENGTH CONCRETE SLABS/ Hiệu quả cường độ nén của cột giằng nhau bằng tấm bê tông cường độ thấp hơn

105. Kang Su Kim

VERIFICATIONS OF EXISTING MODELS TO ESTIMATE THE TRANSFER LENGTH OF PRESTRESSING STRAND/ Kiểm chứng mô hình hiện tại dùng để ước tính sự chuyển dịch chiều dài của cốt thép ứng lực trước


Tin tøc

106. Jihoon KimThe chemical changes of cement paste with silicate-‐based surface penetrants/ Sự thay đổi hóa học của hồ xi măng với sự thấm ướt bằng silicat

107. Natsuko SagawaA Study on Frost Damage Mechanism of Porous Concrete Incorporating Natural Zeolite/ Nghiên cứu cơ chế phá hủy do sương giá của bê tông xốp kết hợp zeolit tự nhiên

108. Sun-Woo Kim The effects of recycled materials on the eco-‐efficiency of FRCCs/ Ảnh hưởng của vật liệu tái chế đến hiệu quả của FRCC

109. malaysiaEffect of Using Waste Glass Powder In Concrete As Replacement Of Cement/ Hiệu quả sử dụng bột thủy tinh phế thải làm chất thay thế xi măng trong bê tông

110. Yen Lei VOO

ULTRA-‐HIGH PERFORMANCE CONCRETE BRIDGE TECHNOLOGY: TOWARDS SUSTAINABLE BRIDGE CONSTRUCTION/ Công nghệ cầu bê tông tính năng siêu cao: Hướng tới sự bền vững trong xây dựng cầu

111. Van Huong NGUYEN

THE EFFECT OF METAKAOLIN ON DELAYED ETTRINGITE FORMATION OF THE HEAT-‐CURED MORTARS/ Ảnh hưởng của metacaolanh đến việc chậm hình thành etringit của vữa dưỡng hộ nhiệt

112. Apha Sathonsaowaphak

THE STUDY OF PROPERTIES GEOPOLYMER MORTAR CONTAINING SUGARCANE BAGASSE ASH AND RICE HUSK ASH/ Nghiên cứu tính chất của vữa geopolyme sử dụng thêm tro bã mía và tro trấu

113. Seung Woo Lee

APPLICATION OF IN-‐SITU MIXING HYDRATION ACCELERATOR ON POLYMER–MODIFIED CONCRETE FOR BONDED CONCRETE OVERLAY/ Thi công trộn tại công trường chất đóng rắn nhanh thủy hóa cho bê tông biến tính bằng polyme làm lớp bê tông tăng bám dính

114. Yusuke Maida

SHEAR STRENGTH EVALUATION OF POST-‐TENSIONED CONNECTION BETWEEN CONCRETE AND CAST IRON PLATE WITH SHEAR–KEY/ Đánh giá cường độ chịu cắt của bộ phận nối trong kéo căng sau giữa bê tông và đĩa gang bằng khóa chịu cắt

115. Sholihin As'ad CONCRETE DAMAGE ON PACAL DAM AND ITS PROPOSED REPAIR METHOD/ Sự phá hủy bê tông đập Pacal và giải pháp sửa chữa

116. Jemish Jariwala

MAINTENANCE, MONITORING, REPAIRS & amp; STRENGTHENING OF CIVIL CONCRETE STRUCTURES, REFINERY COMPLEX/ Bảo trì, quan trắc, sửa chữa; gia cường các kết cấu bê tông xây dựng dân dụng, các công trình lọc dầu

117. Chee Kyeong Kim Automated Rebar Detail Design System based on 3D BIM/ Hệ thống thiết kế tự động chi tiết thanh cốt thép dựa trên BIM 3D

118.Kojiro Uenaka

Experimental Study on Concrete Filled Double Square Skin Tubular Columns under Centric Loading/ Nghiên cứu thực nghiệm về cột ống


Tin tøc

bê tông nhồi

119. Yuji Mitani

THERMAL PROPERTIES AND CRACKING RESISTANCE OF CONCRETE USING FLY ASH CEMENT UNDER THE SOUTHEAST ASIA ENVIRONMENT/ Đặc trưng nhiệt và độ bền chống nứt của bê tông dùng xi măng tro bay trong môi trường Đông Nam Á

120. Thai X. Dam

Behavior of Reinforced Concrete Slab-‐Column Connections Reinforced with Headed Shear Studs under Simulated Gravity Loading/ Ứng xử của bộ nối cột-tấm bê tông cốt thép được gia cố bằng các chốt chịu cắt dưới tải trọng mô phỏng lực hút

121. Peter Siu

EFFECTIVENESS OF INTELLIGENT POLYCARBOXYLATE SUPERPLASTICIZERS IN HIGH PERFORMANCE CONCRETE/ Hiệu quả của phụ gia siêu dẻo polycarboxylat thế hệ mới trong bê tông tính năng cao

122. Milad Alshebani Concept of Cyclic Allowable Stress of Masonry Structures/ Khái niệm ứng suất cho phép theo chu kỳ của kết cấu xây

123. Yanuar HaryantoNear Surface Mounted Bamboo Reinforcements for Flexural Strengthening of Reinforced Concrete Beams/ Sử dụng cốt tre ở gần bề mặt để tăng cường chịu uốn cho dầm bê tông cốt thép

124. Ta‐Peng Chang

Microstructure and Compressive Strength of High Volume Low Calcium Fly Ash Cement Paste and Concrete with Circulating Fluidized Bed Combustion Fly Ash/ Vi cấu trúc và cường độ nén của hồ xi măng và bê tông có hàm lượng tro bay canxi cao với tro bay đáy hóa lỏng theo chu kỳ

125. ChanKyu ParkConcrete Properties of Normal and High strength Concrete at Pumping/ Tính chất trong khi bơm của bê tông cường độ cao và bình thường

126. Baochun CHEN Application of Concrete Arch Bridges in China/ Thi công cầu vòm ở Trung Quốc

127. Yi-‐Zhou Zhuang

Effect of Lightweight Aggregate Type on the Early-‐age Autogenous Shrinkage of Lightweight Aggregate Concrete (LWAC)/ Ảnh hưởng của loại cốt liệu nhẹ đến hiện tượng tự co ở tuổi sớm của bê tông cốt liệu nhẹ (LWAC)

128. Yizhou ZhuangMechanical Properties and Microstructure of Green RPC Blended with Granite Powder/ Tính chất cơ học và vi cấu trúc của RPC trộn với bột granit

129. Yizhou ZhuangInfluence of Moisture State of Recycled Fine Aggregate on Impermeability of Concrete/ Ảnh hưởng của trạng thái ẩm của cốt liệu nhỏ tái chế đến độ chống thấm của bê tông

Bª t«ng bÒn v÷ng hiÖn t¹i & t¬ng lai

ACF2016


Tin tøcHội thảo Quốc tế lần thứ 7 của Liên đoàn bê tông

châu Áhttp://acf2016.vn/

Ngày 30/10-02/11/2016 tại Hà Nội

Đơn vị tổ chức:Hội Bê tông Việt Nam

Liên đoàn Bê tông Châu Á Đơn vị bảo trợ:

● Lời giới thiệuHội thảo quốc tế lần thứ 7 với chủ đề “Bê tông bền vững cho hiện tại và tương lai” của Liên đoàn bê tông Châu Á (ACF2016) được tổ chức nối tiếp thành công của 6 hội thảo ACF trước đó, bắt đầu từ năm 2004. ACF2016 được tổ chức bởi Hội Bê tông Việt nam và Liên đoàn bê tông Châu Á, và được sự bảo trợ chính thức của Bộ Xây dựng Việt Nam, RILEM (Liên đoàn thế giới của các phòng thí nghiệm và chuyên gia trong lĩnh vực vật liệu xây dựng, hệ thống và kết cấu), FIB (Liên đoàn thế giới về kết cấu bê tông) và ACI (Viện Bê tông Mỹ). Ban tổ chức nhiệt liệt chào đón Quý vị tham dự Hội thảo.● Các chủ đề của hội thảo

1. Công nghệ và vật liệu bê tông2. Phụ gia cho bê tông3. Kết cấu bê tông4. Nứt trong kết cấu bê tông5. Bảo dưỡng, Quan trắc, Sửa chữa và Gia cường6. Bền vững7. Các chủ đề khác liên quan đến công nghệ và vật liệu bê tông

● Ngôn ngữ và tuyển tập bài báoNgôn ngữ chính thức của hội thảo là Tiếng Anh. Hội thảo bao gồm các bài thuyết trình quan trọng (keynotes), các bài thuyết trình, các thuyết trình trên poster và các buổi trao đổi nhóm... Nội dung chủ yếu các bài thuyết trình tập trung vào các kết quả nghiên cứu, giải pháp thực tế và trao đổi học thuật thông qua các vấn đề thực tiễn trong xã hội... Các thuyết trình ở hội thảo là các sản phẩm của các bài báo đã được lựa chọn và xét duyệt bởi Hội đồng khoa học. Đồng thời Hội thảo còn có các bài thuyết trình của các khách mời danh dự là các chuyên gia hàng đầu thế giới và khu vực về

lĩnh vực bê tông. Tất cả các bài thuyết trình này sẽ được tập hợp đầy đủ trong Tuyển tập của hội thảo.

● Thăm quan thực tếBan tổ chức hội thảo ACF2016 sẽ tổ chức các buổi thăm quan các công trình thực tế cho tất cả thành viên tham dự, bao gồm các công trình lớn về hạ tầng và các khu đô thị mới ở trong và ngoại ô Hà Nội. Chuyến thăm quan sẽ tăng thêm ý nghĩa và hiệu quả cho các đại biểu tham dự Hội thảo.

● Tài trợ và Triển lãmHội thảo ACF2016 sẽ tổ chức chương trình cho các nhà tài trợ và chương trình triển lãm để các đơn vị có thể quảng bá các sản phẩm, công nghệ, dịch vụ, giải pháp và tạo lập các mối quan hệ về khoa học và kinh doanh. Hội thảo có các gói tài trợ kèm các gian hàng triển lãm khác nhau để các nhà tài trợ dễ dàng lựa chọn. Qua đó, ACF2016 là nơi thể hiện sự đóng góp cho nghiên cứu và ứng dụng của các đơn vị tham gia trong việc cải thiện và nâng cao chất lượng cuộc sống của người dân cho hiện tại và tương lai.

● Thông tin liên lạcQuý đại biểu có thể truy cập vào trang web www . a c f2016.vn để biết thêm chi tiết hoặc liên hệ với Ban tổ chức qua email i n f o .a c f2016@ g mai l .c o m ● Chủ tịch Hội thảo

- TS. Lê Quang Hùng, Chủ tịch Hội Bê tông Việt Nam, Thứ trưởng Bộ Xây Dựng

● Hội đồng tư vấn- Ông Tống Văn Nga, Hội Bê tông Việt Nam, Nguyên Thứ trưởng Bộ Xây Dựng- GS. Tamon Ueda, Viện Bê tông Nhật Bản, Đại học Hokkaido- GS. Koji Sakai, Viện Phát triển bền vững Nhật Bản- GS. Jongsung Sim, Viện Bê tông Hàn Quốc, Đại học Hanyang- GS TS EkasitLimsuwan, Viện Bê tông Thái Lan

● Ban tổ chức quốc tế- GS. Manyop Han, Chủ tịch Viện Bê tông Hàn Quốc- GS. Jeon Sejin, Hội Bê tông Hàn Quốc- GS. Subhajit Saraswati, Viện Bê tông Ấn Độ, Đại học Jadavpur- GS. Hiroshi Yokota, Viện Bê tông Nhật Bản, Đại học Hokkaido- GS. Somnuk Tangtermsirikul, Hội Bê tông Thái Lan, Viện Công nghệ quốc tế Sirindhorn- GS. Chai Jaturapitakkul, Hội Bê tông Thái Lan- GS. David Millard, Viện Bê tông Úc- GS. Yin-Wen Chan, Viện Bê tông Đài Loan- GS. Takafumi Sugiyama, Đại học Hokkaido- GS. Takafumi Noguchi, Đại học Tokyo ● Ban tổ chức địa phương

- TS. Lê Quang Hùng, Chủ tịch Hội Bê tông VN - Trưởng Ban- TS. Lê Trung Thành, Hội Bê tông VN - Phó Ban thường trực- KS. Nguyễn Thế Hùng, Hội Bê tông VN- PGS. TS. Lương Đức Long, Viện Vật liệu Xây dựng- TS. Trần Bá Việt, Viện KHCN Xây dựng- Bà Lê Thị Hảo, Hội Bê tông VN


Hà Nội - kinh đô nghìn năm văn hiến, trung tâm kinh tế, chính trị, văn hóa của khách du lịch cả nước và quốc tế.

● Đăng - Khô - Thành - Sinh *viênLbg

13

Tin tøc- PGS. TS. Vũ Quốc Vương, Trường ĐH Thủy lợi,- TS. Phan Hữu Duy Quốc – Tập đoàn Shimizu, Nhật Bản- TS. Nguyễn Văn Tuấn, Đại học Xây dựng- ThS. Tống Tôn Kiên, Đại học Xây dựng- PGS. TS. Nguyễn Văn Chánh, Hội Bê tông VN, ĐH Bách khoa TP. Hồ Chí Minh- Các Ủy viên BCH Hội Bê tông Việt Nam● Hội đồng khoa học

- GS. Manyop Han, Viện Bê tông Hàn Quốc, Đại học Ajou- GS. Subhajit Saraswati, Viện Bê tông Ấn Độ, Đại học Jadavpur- GS. Hiroshi Yokota, Viện Bê tông Nhật Bản, Đại học Hokkaido- GS. Somnuk Tangtermsirikul, Hội Bê tông Thái Lan, Viện Công nghệ quốc tế Sirindhorn- TS. Boonchi Stitmannaithum, Hội Bê tông Thái Lan- GS. David Millard, Viện Bê tông Úc● Địa điểm hội thảo

Marriott Hotel Hanoi (TBC)

● Về Địa điểm Hội thảo & Lưu trú

Hà Nội, thủ đô ngàn năm văn hiến, nơi Hội thảo ACF2016 sẽ diễn ra còn có tên gọi là “Thăng Long” nghĩa là Rồng bay lên. Hà Nội nổi tiếng với vẻ đẹp hài hòa của phong cách truyền thống và hiện đại. Từ Hà Nội, quý đại biểu có thể đi thăm các điểm thực địa công trình xây dựng cũng như các điểm du lịch một cách thuận tiện. Địa điểm diễn ra ACF2016 và các khách sạn lưu trú dành cho đại biểu được Ban Tổ chức lựa chọn kỹ càng từ các khách sạn có vị trí trung tâm nhất của khu vực đô thị mới phát triển phía Tây của Hà Nội.● Tour du lịch trước & sau hội thảoHầu hết khách du lịch đến với Hà Nội hay đến với Việt Nam đều cảm thấy bị hấp dẫn bởi nhiều vẻ đẹp: từ cánh đồng lúa xanh với người nông dân đội nón lá ở đồng bằng Bắc bộ đến vựa lúa trù phú của Đồng bằng sông Cửu Long; từ Huế trầm tư đến thành phố Hội An duyên dáng; từ Hà Nội thanh tao đến Sài gòn sôi động.Ban Tổ chức Hội thảo phối hợp với công ty du lịch uy tín & nhiều kinh nghiệm xây dựng một số chương trình du lịch thăm quan và nghỉ dưỡng cho đại biểu của Hội thảo ACF2016 và những người thân, bạn bè đi cùng, với mong muốn quý đại biểu sẽ có thời gian nghỉ ngơi, trải nghiệm thú vị khi tới Hà Nội / Việt Nam nhân dịp này.


● Lịch trình hội thảoĐón tiếp & Đăng ký: 30/10/2016; Khai mạc & Phiên toàn thể: 31/10/2016;Các cuộc họp chuyên môn & Posters: 31/10-01/11/2016;Các cuộc họp chuyên môn, Bế mạc Hội thảo, thăm quan thực tế & Du lịch: 02/11/2015

● Các mốc thời gianHạn gửi tóm tắt bài báo 30/04/2016Thông báo chấp nhận bản tóm tắt 31/03/2016Hạn gửi bài báo đầy đủ 31/05/2016Thông báo chấp nhận bài báo đầy đủ 31/07/2016Hạn gửi bài báo đầy đủ đã sửa 31/08/2016Hội thảo 30/10-2/11/2016

14

Tin tøc

Kh¸nh thµnh nhµ m¸y phan vò h¶I d¬ngSáng ngày 8/4/2016, tại Cụm công nghiệp Quỳnh Phúc, huyện Kim Thành, Hải Dương; Công ty CP đầu tư Phan Vũ đã khánh thành, đưa vào hoạt động nhà máy Phan Vũ Hải Dương. Tới dự và cắt băng khánh thành có Thứ trưởng Bộ Xây dựng Đỗ Đức Duy, Phó Chủ tịch kiêm Tổng thư ký Hội Bê tông Việt Nam Nguyễn Thế Hùng, Phó chủ tịch thường trực UBND tỉnh Hải Dương Nguyễn Anh Cương.

Nhà máy Phan Vũ Hải Dương tiền thân là nhà máy Vinaconex - Phan Vũ, chuyên sản xuất các sản phẩm cọc ống bê tông dự ứng lực và các cấu kiện bê tông đúc sẵn. Năm 2015, Công ty CP đầu tư Phan Vũ đầu tư kinh phí lắp đặt dây chuyền mới có thể sản xuất các cọc có đường kính lên đến 1000 mm. Khi đi vào hoạt động, mỗi năm nhà máy này sản xuất 120.000 mét khối bê tông, tương đương giá trị khoảng 600 tỉ đồng; giải quyết việc làm ổn định cho 400 lao động. Đây là nhà máy thứ 7 của Công ty CP đầu tư Phan Vũ được xây dựng và đưa vào hoạt động trong 20 năm qua.

Phát biểu tại lễ khánh thành, Thứ trưởng Đỗ Đức Duy đánh giá cao quyết định đầu tư xây dựng nhà máy sản xuất của Cty CP Đầu tư Phan Vũ tại Hải Dương; đề nghị Công ty CP Đầu tư Phan Vũ tiếp tục đẩy mạnh hoạt động nghiên cứu thị trường, đổi mới phương thức phục vụ, nâng cao chất lượng sản phẩm nhằm đáp ứng nhu cầu ngày càng cao của khách hàng khu vực phía Bắc nói riêng và cả nước nói chung.

Dưới đây là một số hình ảnh tại buổi lễ khánh thành nhà máy.

Thứ trưởng Đỗ Đức Duy phát biểu Chủ tịch HĐQT Cty CP Đầu tư Phan Vũ phát biểu

Căt băng khánh thành nhà máy Đường vào nhà máy Phan Vũ Hải DươngTin từ Văn phòng Hội Bê tông Việt Nam


TIN TøC

C«ng ty cp ®Çu t x©y dùng vµ vËt liÖu x©y dùng ®ång nai tæ chøc héi nghÞ tæng kÕt n¨m 2015

Thực hiện Nghị quyết của Đảng ủy, Hội đồng quản trị về việc tổ chức Hội nghị Tổng kết và Hội nghị người lao động năm 2015. Vừa qua, Công ty Cổ phần Đầu tư Xây dựng và Vật liệu Đồng Nai tiến hành tổ chức Hội nghị nhầm tổng kết tình hình hoạt động SXKD năm 2015, đề ra phương hướng nhiệm vụ năm 2016 và Hội nghị người lao động năm 2016.

Báo cáo thường niên năm 2015 cho biết kết quả sản xuất kinh doanh của Công ty trong năm qua đạt nhiều kết quả khả quan, các chỉ tiêu đề vượt mức kế hoạch, có chỉ tiêu đạt đến 230 % (nộp ngân sách), các số liệu cụ thể được thể hiện trong bảng dưới đây:

Đơn vị Triệu đồngSTT Chỉ tiêu Kế hoạch 2015 Thực hiện 2015 % so với kế hoạch

1 Doanh thu 128.000 208755 163

2 Lợi nhuận 3500 4876 139

3 Tỷ suất lợi nhuận trên vốn, % 3,96 5,52 139

4 Nộp ngân sách 7600 17521 230

5 Xây dựng cơ bản 21500 22000 102

Định hướng năm 2016 và các năm tiếp theo- Các mục tiêu chủ yếu năm 2016:+ Tỷ trọng vốn đầu tư cho các lĩnh vực: ● Khai thác khoáng sản: 65 %;● Sản xuất vật liệu xây dựng: 25 %;● Thi công san lấp và xây dựng, khác: 10 %.

+ Chỉ tiêu tăng trưởng hàng năm: 10 %/năm đến 15 %/năm.+ Chỉ tiêu tăng trưởng lợi nhuân hàng năm: 08 %/năm đến 10 %/năm.+ Chia cổ tức: 08 %/năm đến 10 %/năm.- Chiến lược phát triển trung và dài hạn:


Tin tøcTập trung đầu tư phát triển các lĩnh vực hoạt động chính (theo thứ tự ưu tiên: Khai thác khoáng sản; Sản xuất vật liệu xây dựng; thi công san lấp; xây dựng; v.v…). Phấn đấu cho các mục tiêu đối với môi trường, xã hội và cộng đồng. Tham gia chương chương trình “Vạn tấm lòng vàng” do Tổng Công ty phát động.

Theo donasand.com.vn

C«ng ty cp bª t«ng 620 ch©u thíi víi c¸c biÖn ph¸p an toµn khi thi c«ng lao l¾p dÇm

Để đảm bảo an toàn trong thi công lao lắp dầm, Công ty CP bê tông 620 Châu thới đã quán triệt các biện pháp sau cho cán bộ kỹ thuật và công nhân thi công.

Thi công lao lắp dầm cầu Chợ Gạo - Tiền Giang

- Xe máy thiết bị tham gia thi công lao lắp dầm cầu phải có giấy chứng nhận kiểm định an toàn kỹ thuật, thử tải trước khi làm việc.- Dầm được kiểm tra và nghiệm thu xuất xưởng tại nhà máy, sau đó được chuyển xuống xà lan và được kê kích theo đúng qui định, không được để bụng dầm chạm đáy xà lan, bụng dầm luôn cách mặt xà lan tối thiểu 20cm. - Tất cả công nhân làm việc tại công trường điều phải học pháp lệnh bảo hộ lao động, tất cả những người không có phận sự không được được phép vào công trường.- Khi vận chuyển, lao lắp phải xin phép Sở Giao Thông Công Chánh trực thuộc tỉnh và thông báo cho phòng Cảnh Sát Giao Thông Đường Bộ biết thời gian vận chuyển, lao lắp để có biện pháp điều tiết, tránh gây cản trở, ùn tắc giao thông.- Công ty cung cấp đầy đủ và kịp thời các trang thiết bị phục vụ cho an toàn lao động như: quần áo, giầy, mũ, áo phản quang, găng tay, đèn pin, v.v… - Thời gian vận chuyển dầm vào đến công trường phụ thuộc vào thủy triều.- Trong suốt quá trình vận chuyển lao phóng phải tuyệt đối chấp hành các biển báo hiệu, quy trình, quy định nơi làm việc.- Tuân thủ hiệu lệnh của người chỉ huy, khi có dấu hiệu nguy hiểm phải báo cáo ngay cho người chỉ huy để có biện pháp xử lý.- Nghiêm cấm sử dụng máy móc khi không có nhiệm vụ hoặc không có lệnh của người chỉ huy.- Để đảm bảo an toàn, trong suốt quá trình lao phóng cấm tất cả phương tiện lưu thông thủy, đường bộ qua lại trong khu vực công trường.


TIN TøC - Để đảm bảo thi công được an toàn, quá trình thi công diễn ra khi thủy triều ở mức nước lớn.Sau khi lao lắp hoàn thành phải làm biên nghiệm thu đưa vào sử dụng giữa Công Ty cổ phần Bê tông 620 Châu Thới, tư vấn giám sát và đơn vị thi công ông trình.

Theo 620chauthoi.comn

LÔ ra m¾t c«ng ty cp khoa häc c«ng nghÖ hidilicoTháng 2 năm 2016, tại Hội trường Khu du lịch Mỹ Trà đã diễn ra lễ ra mắt Công ty cổ phần Khoa học Công nghệ HIDICO.

Trụ sở: Số 01- 03, Hồ Biểu Chánh, Khu 500 căn, Phường Mỹ Phú, thành phố Cao Lãnh, tỉnh Đồng Tháp.

Vốn điều lệ: 40 tỷ đồng. Người đại diện theo pháp luật Ông Lý Thanh Tâm. Chức vụ: Giám đốc

Lãnh đạo Công ty và người lao động

Công nghệ sản xuất Block bê tông bọt HIDICO được đưa vào sản xuất thực nghiệm theo mô hình công nghiệp từ năm 2004 - đây là nhà máy đầu tiên ở Việt Nam. Sự ra đời của Block bê tông nhẹ (BTN) HIDICO đánh dấu bước ngoặt lịch sử ngành sản xuất vật liệu xây dựng không nung tại Việt Nam.Trong thời gian qua, với mô hình hoạt động là công ty TNHH MTV, công ty còn nhiều khó khăn mà cơ bản là hạn chế về Nguồn lực tài chính để đầu tư cơ sở vật chất sản xuất, cung ứng sản phẩm cho thị trường xây dựng. Để khắc phục những hạn chế cùng với việc cụ thể hóa sản phẩm chiến lược và cốt lõi của Group HIDICO là sản phẩm block BTN-HIDICO – một sản phẩm KHCN; đồng thời nhằm huy động vốn đầu tư của thị trường để đầu tư xây dựng thêm nhà máy, nghiên cứu và phát triển sản phẩm đủ lớn, đáp ứng nhu cầu thị trường trong thời gian tới - Công ty đã mạnh dạn chuyển đổi mô hình hoạt động từ Cty TNHH MTV sang Công ty Cổ phần.Sau hơn 10 năm nghiên cứu, sản xuất thực nghiệm và ứng dụng hàng trăm công trình xây dựng, HIDICO đã khẳng định sản phẩm Block BTN-HIDICO đáp ứng được yêu cầu ngày càng cao của thị trường xây dựng. Với tiềm năng đó, sức cạnh tranh của sản phẩm cao HĐQT – HIDICO Group đã quyết định đưa Block BTN-HIDICO trở thành sản phẩm chiến lược phát triển trong giai đoạn (2016 – 2020).Công ty HIDITECH được HIDICO Group giao nhiệm vụ thực hiện tổ chức, điều hành, đầu tư chuỗi phát triển sản xuất sản phẩm chiến lược này (đây là 1 trong 6 sản phẩm chiến lược của HIDICO Group). Sản phẩm này được lập kế hoạch tổ chức thực hiện sản xuất và cung ứng 5.000.000 m3/năm. Bao gồm:+ Chuỗi 30 nhà máy sản xuất công nghiệp Block BTN - HIDICO (công suất 100.000 m3/năm)với chế độ vận hành sản xuất tự động.


Tin tøc+ Chuỗi 12 nhà máy sản xuất nguyên liệu (vữa khô để sản xuất vật liệu không nung).+ 01 nhà máy sản xuất thiết bị sản xuất đáp ứng thị trường xây dựng nông thôn (Máy nhỏ 2.000m3 /năm).Với hoài bão: Được cống hiến nhiều hơn nữa cho đất nước, cho xã hội và xây dựng doanh nghiệp phát triển bền vững. Công ty CP Khoa học Công nghệ HIDICO sẽ:● Mạnh dạn đầu tư, tổ chức sản xuất kinh doanh sản phẩm có hàm lượng khoa học cao đáp ứng cho thời kỳ “Công nghiệp hoá – Hiện đại hóa ngành xây dựng” nói riêng , cho đất nước nói chung.● Mạnh dạn ứng dụng công nghệ quản trị doanh nghiệp có trình độ tiên tiến của thế giới.

Theo hidico.vn

Busadco tæng thÇu thiÕt kÕ thi c«ng dù ¸n n¾n tuyÕn ®ª biÓn sè 8

kÕt hîp giao th«ng huyÖn th¸I thôy, th¸I b×nhSáng ngày 2-3, UBND tỉnh Thái Bình họp nghe Sở NN&PTNT tỉnh báo cáo về việc điều chỉnh Dự án nắn tuyến để biển số 8 kết hợp giao thông huyện Thái Thụy. Đồng chí Phạm Văn Ca - Ủy viên Ban Thường vụ Tỉnh ủy, Phó Chủ tịch UBND tỉnh chủ trì cuộc họp.

Dự án nắn tuyến đê biển số 8 (từ K26+700 đến K31+700) kết hợp giao thông huyện Thái Thụy do Công ty TNHH Nhà Nước một thành viên Thoát nước và Phát triển đô thị tỉnh Bà Rịa-Vũng Tàu (BUSADCO) tổng thầu thiết kế và thi công. Tại hội nghị, các đại biểu đã nghe đơn vị tổng thầu trình bày điều chỉnh phương án thiết kế khối gia cố bảo vệ chân kè; kết quả quan trắc bằng trực quan và đo đạc địa hình.

Các đại biểu tham dự cuộc họp

Dự án nắn tuyến đê biển số 8 (từ K26+700 đến K31+700) kết hợp giao thông huyện Thái Thụy do Công ty TNHH Nhà Nước một thành viên Thoát nước và Phát triển đô thị tỉnh Bà Rịa-Vũng Tàu (BUSADCO)


http://www.hidico.vn/

TIN TøC tổng thầu thiết kế và thi công. Tại hội nghị, các đại biểu đã nghe đơn vị tổng thầu trình bày điều chỉnh phương án thiết kế khối gia cố bảo vệ chân kè; kết quả quan trắc bằng trực quan và đo đạc địa hình.

Để giải pháp tạo ra kết cấu tổng thể đồng bộ, đảm bảo yêu cầu kỹ thuật, mỹ quan cho công trình, các đại biểu tập trung thảo luận, đề nghị đơn vị tổng thầu làm rõ tính ưu việt cũng như khả năng đáp ứng yêu cầu dự án.

Kết luận cuộc họp, đồng chí Phạm Văn Ca - Phó Chủ tịch Thường trực UBND tỉnh nhấn mạnh: Dự án nắn tuyến đê biển số 8 (từ K26+700 đến K31+700) kết hợp giao thông huyện Thái Thụy có ý nghĩa quan trọng, đảm bảo an toàn đê điều, nâng cao khả năng phòng chống lụt bão, giảm nhẹ thiên tai, góp phần thúc đẩy phát triển kinh tế xã hội, nên tỉnh sẽ từng bước tháo gỡ khó khăn. Đồng chí Phó Chủ tịch UBND tỉnh đề nghị công ty TNHH Nhà Nước một thành viên Thoát nước và Phát triển đô thị tỉnh Bà Rịa- Vũng Tàu cùng với Sở NN&PTNT tỉnh hoàn thiện hồ sơ trình cấp có thẩm quyền phê duyệt để dự án sớm được triển khai.

Theo busadco.com.vn

C«ng ty cp x©y dùng 47 n¨m thø 8 liªn tiÕp ®¹t vnr500

Vừa qua, Công ty Cổ phần Báo cáo Đánh giá Việt Nam (Vietnam Report) phối hợp với Báo VietnamNet đã công bố bảng xếp hạng VNR500 - TOP 500 doanh nghiệp lớn nhất Việt Nam 2015.VNR500 là bảng xếp hạng uy tín hàng đầu Việt Nam, được xây dựng dựa trên kết quả nghiên cứu và đánh giá độc lập theo chuẩn mực quốc tế của Công ty Vietnam Report, định kỳ công bố thường niên từ năm 2007 đến nay bởi Báo VietnamNet. Đây là lần thứ 8 Công ty CP xây dựng 47 đạt danh hiệu này. Vừa qua, theo nghị quyết Đại hội cổ đông bất thường năm 2016, trong các năm từ 2016 đến 2018, Công ty tiếp tục tăng vốn điều lệ và đảm bảo doanh thu năm sau cao hơn năm trước.Các mục tiêu sản xuất kinh doanh chủ yếu

Khoản mục Đơn vị 2016 2017 2018

Doanh thu Tỷ đồng 1202 1318 1364

Tổng lợi nhuận trước thuế Tỷ đồng 55 56 86

Tổng lợi nhuận sau thuế Tỷ đồng 44 45 69

Theo xaydung47.vn

LÔ bµn giao hîp phÇn khu tíi tiªu v¨n phong (giai ®o¹n 1)


http://www.busadco.com.vn/

Tin tøcVừa qua, tại Khách sạn Hải Âu TP. Quy Nhơn, Ban Quản lý Đầu tư và xây dựng thủy lợi 6 thuộc Bộ NN&PTNT đã tổ chức lễ bàn giao Hợp phần Khu tưới Văn Phong (HPKTVP) giai đoạn 1 thuộc Dự án Thủy lợi hồ chứa nước Định Bình. Tham dự buổi lễ có Thứ trưởng Bộ NN&PTNT Hoàng Văn Thắng và Phó Chủ tịch UBND tỉnh Trần Châu.

Đại biểu tham dự lễ

Dự án HPKTVP được khởi công xây dựng ngày 22/6/2009. Trong quá trình thi công, các đơn vị thi công phải xử lý nhiều vấn đề về kỹ thuật, công nghệ; đặc biệt là phải nghiên cứu áp dụng thi công bê tông bằng phương pháp tự đầm - một phương pháp thi công tiên tiến lần đầu tiên được áp dụng để thi công các cánh tràn kiểu piano kết cấu mỏng, nhiều cốt thép với khối lượng bê tông lớn, nhằm đẩy nhanh tiến độ và nâng cao chất lượng công trình. Theo đánh giá của Bộ NN&PTNT, Hợp phần khu tưới Văn Phong đã được tổ chức quản lý, xây dựng bảo đảm an toàn, đạt chất lượng tốt về kỹ thuật, đẹp về mỹ thuật, đáp ứng tiến độ đề ra.

Nhân dịp này, thừa ủy quyền của Chủ tịch nước, Thứ trưởng Bộ NN&PTNT Hoàng Văn Thắng và Phó Chủ tịch UBND tỉnh Trần Châu đã trao Huân chương Lao động hạng ba cho Công ty cổ phần xây dựng 47 và cá nhân ông Nguyễn Lương Am – Chủ tịch HĐQT, Tổng Giám đốc công ty;


TIN TøC

Đại diện lãnh đạo Công ty CPXD 47 đón nhận huân chương lạo động hạng Ba của Chủ tịch nước

Theo xaydung47.vn

C«ng ty cp xi m¨ng vicem hoµng mai Khëi ®éng dù ¸n oracle ebs phiªn b¶n r12

Sáng ngày 02-03-2016, Ban dự án ERP-VICEM đã khởi động dự án Oracle EBS phiên bản R12 – triển khai hệ thống phần mềm quản trị doanh nghiệp Oracle ERP cho Xi măng Hoàng Mai.

ERP (Enterprice Resource Planing) là một hệ thống phần mềm do hãng Oracle phát triển, gồm nhiều phân hệ bao trùm tổng thể chu trình sản xuất kinh doanh của doanh nghiệp, mô phỏng nghiệp vụ các phân hệ như Sản xuất, tiêu thụ, quản lý kho, kế toán tài chính, nhân sự, v.v.…đã được nhiều công ty, doanh nghiệp trên toàn thế giới áp dụng.

Hệ thống phần mềm do hãng Oracle phát triển đã và đang được áp dụng tại các công ty thành viên trong Tổng Công ty công nghiệp xi măng Việt Nam (VICEM)

Lãnh đạo Công ty CP xi măng Vicem Hoàng Mai và các cán bộ quản lý đã được tham dự nghe thuyết trình nội dung dự án.


Tin tøc

Theo ximanghoangmai.vn

C«ng ty cp kü thu¹t nÒn mãng vµ c«ng tr×nh ngÇm fecon ®Æt môc tiªu cao h¬n cho n¨m 2016

Tại Lễ tổng kết hoạt động kinh doanh năm 2015, Chủ tịch Hội đồng Quản trị Công ty FECON đã đặt ra mục tiêu mới cho năm 2016, với mức doanh thu bứt phá – tăng trưởng 45% so với năm 2015.

Năm 2015, FECON đã có một năm căng sức trên nhiều mặt trận và thành công với doanh thu đạt 1.660 tỷ đồng, lợi nhuận đạt 154 tỷ, tăng 22,5% so với năm 2014.Năm 2015, FECON ghi nhận kỷ lục về số lượng dự án nhận được, lên tới 80 dự án, tăng gấp đôi so với năm 2014. Tiêu biểu có thể kể đến các dự án lớn như: Xử lý nền tại nhà máy Samsung Bắc Ninh, Samsung Thái Nguyên, Samsung TP. Hồ Chí Minh, dự án Nhà máy dầu ăn Nghi Sơn, Nhiệt Điện Long Phú 1, Nhiệt điện Thái Bình 1, v.v…Trong đó, việc trúng thầu hợp đồng cung cấp và thi công cọc đại trà cho Nhà máy Nhiệt điện Long Phú 1 có ý nghĩa rất lớn đối với FECON trong việc hoàn thành doanh thu cho năm 2015. Dự án này chia làm hai giai đoạn, giai đoạn 1 với gói cung cấp và thi công 12.652 m cọc bê tông D500, D300 và giai đoạn 2 với gói cung cấp và thi công 330.000m cọc đại trà, mang về doanh thu hơn 425 tỷ đồng cho liên danh FECON-SICCO.

Cũng trong năm qua, FECON đánh dấu những bước đi quan trọng trong lĩnh vực công trình ngầm và đầu tư hạ tầng với việc thi công thành công Jet Grouting đường kính lớn 3,5m duy nhất trên thị trường tại dự án Metro Line 1 TP. Hồ Chí Minh; sản xuất thử nghiệm thành công bê tông vỏ hầm và đầu tư vào hạ tầng giao thông thành công với dự án BOT Quốc lộ 1 đoạn tránh thành phố Phủ Lý – Hà Nam… thu được nhiều kinh nghiệm cho mục tiêu sẽ trở thành nhóm doanh nghiệp hàng đầu về hạ tầng tại Việt Nam vào năm 2020.

Bên cạnh đó, một trong những điểm nổi trội của năm 2015 là những thành công vượt trội của doanh nghiệp trong phát triển kinh doanh tại các thị trường mới. Lần đầu tiên sau 11 năm, FECON thực sự bước ra thị trường ngoài nước khi đấu thầu thành công gói thầu Xử lý nền dự án mở rộng cảng Thilawa-


http://ximanghoangmai.vn/uploads/2016/03/MG_1958.jpg

TIN TøC Myanmar và bắt tay với công ty xây dựng địa phương thành lập Công ty liên doanh FECON-RAINBOW, công ty đầu tiên của FECON tại nước ngoài. Đồng thời hàng loạt các dự án phía Nam đã được FECON chinh phục thành công, mở ra những cơ hội mới đầy tiềm năng cho công ty tại TP Hồ Chí Minh và các tỉnh phía Nam.

Công trường FECON ra quân sau dịp Tết Nguyên Đán 2016

Năm 2015, FECON đã đánh dấu những bước đi quan trọng trong việc kết nối và kêu gọi các nhà đầu tư, nhà công nghệ nước ngoài tới nghiên cứu, áp dụng công nghệ hiện đại và đầu tư tại Việt Nam, trong đó, FECON đóng vai trò là nhà thầu hoặc nhà phát triển dự án địa phương. Việc ký kết hợp tác với Nexco – doanh nghiệp hạ tầng hàng đầu Nhật Bản; ký kết thỏa thuận nghiên cứu dự án đầu tư tại Phú Quốc với Quỹ đầu tư Vaults (U.A.E); ký kết hợp tác nghiên cứu đầu tư Dự án Nhà máy xử lý rác thải công nghệ cao với FLAG ETS (Hoa Kỳ); Hợp tác nghiên cứu đầu tư dự án đường sắt với SKD – Công hòa Séc; hợp tác tín dụng với Showa Leasing (Nhật Bản); hợp tác nghiên cứu ứng dụng công nghệ cảm biến cáp quang trong công tác thí nghiệm/ quan trắc công trình với Học viện Kỹ thuật Quốc gia Kumoh (Hàn Quốc),v.v…là bằng chứng cho sức hút, uy tín và thương hiệu FECON dưới cái nhìn của các Nhà đầu tư nước ngoài.

Năm 2016, FECON đặt kế hoạch doanh thu hợp nhất là 2600 tỷ đồng, tăng 45% so với kế hoạch năm 2015. Tính đến thời điểm hiện tại, FECON đã đàm phán thành công nhiều hợp đồng thi công lớn với tổng giá trị lên đến 1.000 tỷ đồng cho kế hoạch năm 2016.

Theo chiến lược kinh doanh đã công bố, FECON tiếp tục tập trung phát triển ngành nghề kinh doanh cốt lõi trong lĩnh vực thi công xử lý nền móng, công trình ngầm; tiếp tục đầu tư và phát triển các dự án hạ tầng giao thông, hạ tầng năng lượng và hạ tầng môi trường. Hợp tác liên doanh liên kết với các nhà thiết kế, nhà thầu, nhà đầu tư trong và ngoài nước có năng lực & kinh nghiệm về các lĩnh vực sở trường của công ty để cùng đầu tư phát triển và tăng trưởng bứt phá trong năm 2016 và các năm tiếp theo.

Theo fecon.com.vn

Tæng c«ng ty t vÊn x©y dùng viÖt nam tæ chøc héi nghÞ triÓn khai nhiÖm vô s¶n xuÊt kinh doanh & héi nghÞ ngêi lao ®éng n¨m 2016


http://www.fecon.com.vn/

http://www.fecon.com.vn/wp-content/uploads/2016/02/coc-khoan-nhoi-phia-Nam-e1456221076374.jpg

Tin tøcNgay từ đầu năm mới, Tổng công ty Tư vấn Xây dựng Việt Nam (VNCC) đã tổ chức Hội nghị triển khai nhiệm vụ sản xuất kinh doanh và Hội nghị người lao động năm 2016 với sự tham gia của các đồng chí trong Hội đồng thành viên, Ban lãnh đạo và toàn thể các CBCNV của Tổng công ty.

Mở đầu Hội nghị, đồng chí Nguyễn Bá Minh – Trưởng phòng Kế hoạch đầu tư đã báo cáo tình hình sản xuất kinh doanh năm 2015 và nhiệm vụ sản xuất kinh doanh năm 2016. Theo báo cáo, năm 2015 là một năm thắng lợi của VNCC với nhiều Hợp đồng lớn được kí kết, sản lượng tiền về cũng cao hơn rất nhiều so với các năm trước do thị trường bất động sản đang ấm dần lên, một số dự án tạm dừng nay khởi động lại và có thêm hàng loạt dự án đầu tư xây dựng mới, tiến độ thực hiện tốt, công tác xúc tiến đầu tư được tăng cường, giá thành vật liệu xây dựng ổn định tạo thuận lợi cho các chủ đầu tư đẩy nhanh tiến độ thi công các dự án. Là đơn vị tư vấn hàng đầu trên thị trường Việt Nam, VNCC luôn là lựa chọn tin cậy của các chủ đầu tư và các đối tác.

Đánh giá chung, năm 2015, cả Tổ hợp và các công ty thành viên đều hoàn thành vượt mức kế hoạch. Tổng giá trị sản xuất đạt 1.280 tỷ đồng vượt 9,5% kế hoạch; tổng doanh thu đạt 1.143 tỷ đồng vượt 9,2%; tổng lợi nhuận đạt 70,8 tỷ đồng vượt 12,6% kế hoạch. Đặc biệt, sản lượng ký hợp đồng 2015 của Tổ hợp có sự tăng trưởng rất cao, vượt 2014 đến 25%, tạo tiền đề công việc tốt cho năm 2016. Thu nhập bình quân của người lao động cũng tăng cao hơn. So với năm 2014, tổng giá trị sản xuất tăng 11,7%, doanh thu tăng 1,8%. Lợi nhuận từ kinh doanh truyền thống tiếp tục tăng trưởng tốt. Tuy nhiên, tổng giá trị lợi nhuận giảm 7,8 % do doanh thu tài chính năm 2015 giảm vì mặt bằng lãi suất ngân hàng 2015 thấp hơn nhiều so với năm 2014.

Đối với Tổng công ty nói riêng, năm 2015 là một năm sản xuất hết sức nỗ lực của toàn thể CBCNV với sự vượt lên của những đơn vị khó khăn nhiều năm trước đây như VPKT3, VPKC1 về giá trị hợp đồng ký kết, doanh thu tiền về, tổ chức sản xuất xây dựng đơn vị. Nhiều đơn vị mạnh vẫn phát huy đà tăng trưởng tốt như VPKT1, VPKC3, VPKT4, VPQH&HT, VPKC2. Giá trị hợp đồng kí được cao gấp 1,5 lần năm trước và gấp 3 lần năm 2013 (2014 đạt 309,1 tỷ, 2013 đạt 154,97 tỷ), có 14/16 đơn vị hoàn thành chỉ tiêu tìm việc, tiêu biểu là VPKT1 (106,3 tỷ), VPKT3 (88,5 tỷ), VPKT4 (42,6 tỷ), VPKC3 (44,5 tỷ).

Về tình hình thị trường, marketing của Tổng công ty năm 2015, với sự phục hồi dần của thị trường bất động sản, nhưng tổng cộng có khoảng hơn 1500 công ty tư vấn xây dựng trong nước (chưa kể tư vấn nước ngoài) đang hoạt động nên thị trường dịch vụ tư vấn đang cạnh tranh rất quyết liệt về công việc, nhân lực, thị phần. Tuy nhiên, với bề dày truyền thống 60 năm và lực lượng lao động hùng hậu cả về năng lực và nhiệt huyết, thương hiệu VNCC vẫn luôn được tin tưởng và là sự lựa chọn của các Chủ đầu tư lớn. Công tác Marketing, quan hệ khách hàng và mở rộng thị trường, truyền thông, quảng bá thương hiệu luôn được chú trọng phát triển. Tổng công ty đã linh hoạt trong việc cung cấp dịch vụ với từng dạng chủ đầu tư. Nhiều hợp đồng lớn đã được kí kết với các Chủ đầu tư tầm cỡ như Vingroup, FLC Group, BIM Group, Sacomreal, Hacinco,… và mở rộng hợp tác với Tập đoàn Dubai World (UAE, …)Các công tác thi tuyển kiến trúc, rà soát, thu hồi công nợ, hoạt động đầu tư, nhân lực và đào tạo – tuyển dụng, hạch toán kế toán, công tác tiêu chuẩn, xây dựng hệ thống tư liệu, thực hiện tái cơ cấu và Cổ phần hóa Tổng công ty vẫn luôn được đẩy mạnh.


TIN TøC Năm 2016, Tổng công ty sẽ chuyển sang hoạt động theo mô hình công ty cổ phần (dự kiến tháng 2/2016) với nhiều thay đổi về tổ chức và cơ chế hoạt động nhưng toàn thể CBCNV Tổng công ty sẽ luôn nỗ lực hoàn thành kế hoạch sản xuất kinh doanh 2016 theo các chỉ tiêu được Bộ Xây dựng chấp thuận; đồng thời tiếp tục triển khai Đề án tái cơ cấu; hoàn thành công tác cổ phần hóa và xây dựng hệ thống văn bản quản trị theo mô hình công ty cổ phần, công ty đại chúng; tiếp tục đầu tư xây dựng Trụ sở tại 243 Đê La Thành; đẩy mạnh ứng dụng khoa học công nghệ ứng dụng vào sản xuất kinh doanh, xây dựng đồng bộ hệ thống các đơn vị sản xuất triển khai phần mềm Revit; nâng cao chất lượng nguồn nhân lực, nâng cao năng suất lao động, đảm bảo thu nhập cho CBCNV, đẩy mạnh hoạt động marketing, đấu thầu, sáng tác, thi tuyển nhằm khai thác và mở rộng thị trường.

Nhân dịp này, Phó tổng giám đốc Nguyễn Huy Khanh đã có phần chia sẻ về tình hình triển khai sử dụng phần mềm Revit trong toàn Tổng công ty và những thách thức khi các công ty bên ngoài cũng đã và đang triển khai sử dụng phần mềm này trong quá trình sản xuất và có hiệu quả rõ rệt, thậm chí họ đã đẩy được Revit lên phần truyền thông, quảng bá năng lực của họ chứ không chỉ đơn thuần sử dụng nội bộ như VNCC (điển hình như VCC và NAGECCO). Phó Tổng giám đốc nhấn mạnh, năm 2016, toàn thể các văn phòng trong Tổng công ty cần tập trung vào công tác nghiên cứu, chuyển đổi sang sử dụng Revit và phối hợp đồng bộ các bộ môn Kiến trúc, Kết cấu, Cơ điện, tránh thực hiện manh mún, rời rạc, phối hợp và tập trung cao độ để triển khai thật nhanh và hiệu quả nhằm tăng năng suất lao động, chất lượng sản phẩm thiết kế và nâng cao sức cạnh tranh trên thị trường.

Phát biểu tại Hội nghị, Chủ tịch Hội đồng thành viên Nguyễn Thị Duyên và Tổng giám đốc Đặng Kim Khôi tuyên dương những thành tích mà Tổng công ty đã đạt được trong năm vừa qua và nêu ra các nhiệm vụ, công việc cần thực hiện trong năm mới 2016 để phát triển công tác sản xuất kinh doanh đạt nhiều thắng lợi hơn nữa, triển khai thành công và đúng tiến độ công tác cổ phần hóa Tổng công ty, nâng cao hơn nữa thu nhập và cải thiện đời sống cho CBCNV Tổng công ty.

Theo vncc.vn

Cienco4 ¸p dông c«ng nghÖ míi xö lý døt ®iÓm h»n lón mÆt ®êng nhùa

Sau khi đưa dây chuyền cào bóc tái chế nguội tại chỗ sử dụng bitum bọt và xi măng vào thi công trên tuyến tránh TP.Vinh (Nghệ An), Tổng công ty XDCTGT4 – CTCP (Cienco4 – nhà đầu tư) đã xử lý và khắc phục xong tình trạng hằn lún mặt đường tại dự án này với tổng diện tích 40.000 m2.

Giữa năm 2015, để giải quyết dứt điểm tình trạng hằn lún vệt bánh xe trên tuyến tránh TP. Vinh, Cienco4 đã đầu tư dây chuyền thiết bị máy cào bóc tái chế nguội mặt đường bê tông nhựa W2500S, xe rải xi măng định lượng tự động, xe cấp nhựa kết nối trực tiếp với máy cào bóc, xe cấp nước kết nối trực tiếp với máy cào cùng với các thiết bị hỗ trợ như: Lu chân cừu 20-35 tấn, lu rung 12-30 tấn,… để tiến hành cào bóc những đoạn mặt đường bị hư hỏng, tái sinh và tăng cường độ mặt đường lớp bê tông nhựa.

Đây là dây chuyền xử lý bê tông nhựa mặt đường tiên tiến nhất lần đầu tiên áp dụng tại Việt Nam. Công nghệ cào bóc tái chế nguội sử dụng phần vật liệu trong kết cấu áo đường bị hư hỏng được cào bóc từ 16-22cm, trộn với chất gia cố gồm nhựa đường và xi măng. Kết cấu và tỷ lệ hàm lượng chất gia cố sẽ căn cứ trên chỉ số thực tế phù hợp với từng đoạn trên tuyến và được kiểm soát chặt chẽ bởi hệ thống điện tử. Tiếp đến, thiết bị chuyên dụng sẽ hoàn trả phần hỗn hợp này, lu lèn hoàn thiện móng kết cấu áo đường.


Tin tøcSau công đoạn cào bóc tái sinh sẽ tiến hành thi công lớp phủ bằng bê tông nhựa polymer có chiều dày 5cm.

Máy cào bóc tái chế nguội được Cienco 4 sử dụng để xử lý dứt điểm hằn lún mặt đường

Bằng việc áp dụng công nghệ này, trong hai tháng 11 và 12/2015, toàn bộ mặt đường bị hằn lún của dự án tuyến tránh TP. Vinh đã được khắc phục xong với tổng diện tích 40.000 m2. Qua thời gian khai thác và diễn biến thực tế hiện trường đã chứng minh được hiệu quả rõ rệt và tính ưu việt của dây chuyền này trong công tác xử lý hằn lún, cường độ mặt đường được nâng cao từ 140-160MPa lên 260-300MPa. Đặc biệt, công nghệ này tận dụng được toàn bộ phần vật liệu cũ nên tiết kiệm được chi phí về giá thành. Bên cạnh đó, sử dụng công nghệ tái chế nguội mặt đường bê tông nhựa rút ngắn được thời gian thi công, đảm bảo phương tiện lưu thông ngay trong ngày trên những đoạn vừa sửa chữa.

Tiếp nối những thành công về công nghệ xử lý bê tông nhựa được áp dụng tại tuyến tránh TP. Vinh, mới đây, Cienco4 tiếp tục đầu tư thêm dây chuyền cào bóc tái chế nguội trị giá 35 tỷ đồng để xử lý dứt điểm hằn lún tại dự án mở rộng QL1 đoạn Nam Bến Thủy – tránh TP. Hà Tĩnh. Đồng thời, Cienco4 tiến hành mua sắm các thiết bị đồng bộ cho phòng thí nghiệm để phục vụ công nghệ tái sinh nguội tại chỗ bằng bitum bọt và xi măng.

Ngoài ra, nhà thầu lớn nhất trong lĩnh vực xây dựng giao thông còn tiến hành liên kết với các công ty khác để đưa ra các giải pháp mới khi áp dụng công nghệ tái sinh nguội tại chỗ như phối hợp với Công ty Thành Tân An để thử nghiệm công nghệ gia cố vật liệu cào bóc từ kết cấu áo đường bê tông nhựa cũ bằng sản phẩm hỗn hợp Polyme PT2A; phối hợp với Công ty Việt Mỹ Brothers và Công ty Elsamex Maintenance Services để nghiên cứu và áp dụng lớp mặt trên lớp tái chế nhằm thay thế lớp bê tông nhựa để giảm giá thành.


TIN TøC

Lu rung chân cừu thiết bị hỗ trợ trị vệt hằn bánh xe

Theo cienco4.vn

Bª t«ng viÖt ®øc – bÒn v÷ng cho mäi c«ng tr×nhSau gần 13 năm gia nhập thị trường xây dựng, Công ty TNHH Việt Đức đã khẳng định được tên tuổi của mình và lọt vào Top 3 trong ngành sản xuất bê tông tại miền Bắc. Sản phẩm bê tông tươi chất lượng cao của Việt Đức đã được nhiều nhà thầu tên tuổi lựa chọn sử dụng cho nhiều công trình xây dựng lớn trên cả nước. Công ty TNHH Việt Đức chính thức gia nhập thị trường xây dựng từ năm 2003 với mũi nhọn là sản xuất bê tông tươi. Việt Đức hiện có một nhà máy lớn đặt tại Văn Lâm - Hưng Yên và nhiều trạm trộn bê tông lớn đặt tại các tỉnh, thành phố như Hà Nội, Bắc Ninh, Hà Nam, Hải Dương, Hải Phòng... Các trạm trộn bê tông của Việt Đức được nhập khẩu theo công nghệ hiện đại của Đức và Hàn Quốc với công suất từ 120 đến 360m3/giờ, bảo đảm vệ sinh môi trường.

Để sản xuất ra loại bê tông tươi sạch đảm bảo chất lượng cho các công trình lớn tại Việt Nam, Công ty Việt Đức đã đầu tư xây dựng phòng thí nghiệm lớn với nhiều trang thiết bị hiện đại, được Bộ Xây dựng đánh giá cao và công nhận đạt chuẩn.Bà Vũ Lan Phương, Giám đốc điều hành của Công ty Việt Đức cho biết, ngoài việc áp dụng quy trình quản lí đẳng cấp quốc tế, Công ty còn gửi nhiều cán bộ chủ chốt tham gia các khóa đào tạo tại Nhật Bản và Mỹ.

Hiện tại Việt Đức có khoảng 500 lao động lành nghề và doanh nghiệp đang hướng đến sự phát triển bền vững, phấn đấu trở thành thương hiệu Việt mang đẳng cấp quốc tế trong ngành xây dựng nói chung và sản xuất bê tông nói riêng.


http://www.cienco4.vn/

Tin tøc

Theo vietnam.vnanet.vn

Sika kh¸nh thµnh nhµ m¸y s¶n xuÊt v÷a míi ë hy l¹pSika vừa khánh thành một nhà máy sản xuất vữa mới tại Kryoneri, gần Athens. Bổ trợ cho nhà máy sản xuất phụ gia bê tông tại Thessaloniki, phía Bắc Hy Lạp, nhà máy sản xuất hiện đại này sẽ đẩy mạnh hoạt động kinh doanh vữa trong nước bằng cách mở rộng danh mục sản phẩm hiện tại và phát triển các phân khúc thị trường mới.

Ngoài phân xưởng sản xuất vữa, với công suất 20,000 tấn/năm, cơ sở này còn có một phòng thí nghiệm hiện đại, cũng như một trung tâm vận chuyển phụ gia bê tông mới ở miền Nam Hy Lạp. Một phân xưởng sản xuất màng dạng lỏng cho các ứng dụng trong chống thấm và lợp mái cũng sẽ được triển khai trong thời gian tới. Các cơ sở vật chất này giúp Sika mang đến cho khách hàng một chuỗi cung ứng tối ưu hoá, tăng cường thêm danh mục sản xuất trong nước và đem đến dịch vụ khách hàng tốt nhất.


TIN TøC

Theo vnm.sika.com

C«ng nghÖ s¶n xuÊt bª t«ng carbon thÊp cã thÓ thay thÕ xi m¨ng poãc l¨ng thêng

(Xây dựng) - Bê tông carbon thấp được phát triển thông qua dự án ECO-Binder. Dự án này bắt đầu từ tháng 1/2015 và kéo dài trong 4 năm, với mục đích phát triển một loạt các vật liệu xây dựng bê tông đúc sẵn và dựa trên thành phần vật liệu tiết kiệm 30% năng lượng, cải thiện 20% tính năng cách điện và chi phí thấp hơn 15% so với các giải pháp dựa trên xi măng Portland.

Theo ông Frederico Meneghello, Điều phối viên Dự án và Quản lý Công nghệ Intelligence Area tại D'Appolonia SpA: "Dự án này minh chứng cho việc xi măng Portland thường (OPC) và các sản phẩm bê tông dựa trên cơ sở OPC có thể được thay thế bằng những vật liệu mới mới dựa trên công nghệ Belite -Ye'elimite-Ferrite hay lớp BYF có phát thải CO2 thấp, không làm ảnh hưởng đến chất lượng hoặc chi phí sản phẩm".

Các công nghệ BYF cung cấp vật liệu có độ bền cao và lượng khí thải CO2 thấp hơn trong vòng đời sản phẩm so với OPC. Hỗn hợp vật liệu mới có lượng canxi thấp và nhiệt độ đốt clinker thấp hơn (chỉ trong khoảng 1250 - 1300ºC, tiêu thụ năng lượng để nghiền thấp hơn.

Để thiết lập một cơ sở hợp lý khi so sánh với xi măng Portland, các nhà nghiên cứu ECO-Binder đã bắt đầu bằng cách xem xét các quy định và tiêu chuẩn trong ngành xây dựng để xem liệu có cần phải thiết lập định mức mới, hoặc có thể sử dụng luôn các định mức hiện hành. "Mục tiêu cuối cùng là đảm bảo rằng sự so sánh là hợp lý và có thể được thực hiện, chuẩn hóa, không có rào cản đối với việc áp dụng các sản phẩm mới" - ông Meneghello giải thích.


Tin tøcDự án bao gồm việc xây dựng các nhà mẫu tại các địa điểm ở Tây Ban Nha, Anh và Romania, cho phép các nhà nghiên cứu ECO-BINDER kiểm tra tác động của điều kiện khí hậu trên các công trình mẫu này.

Theo baoxaydung.com.vn

Kh¸m ph¸ vÒ cÊu tróc vËt liÖu gióp bª t«ng bÒn v÷ng h¬nCấu trúc bê tông như cầu, đập có những vết nứt sau một vài thập kỷ xây dựng, do phản ứng kiềm cốt liệu AAR. Thiệt hại do AAR gây ra đối với tất cả các công trình trên thế giới, khiến cho việc xây mới hoặc sửa chữa, cải tạo trở nên khó khăn hơn. Các nghiên cứu mới đã giải quyết được cấu trúc vật liệu xây dựng trong quá trình AAR ở cấp nguyên tử.

Các nhà nghiên cứu từ Viện Paul Scherrer (PSI) hợp tác cùng với các đồng nghiệp từ Phòng thí nghiệm Empa Thụy Sĩ đã nghiên cứu các dấu hiệu tổn thất theo thời gianvà đã xác định đó là do phản ứng kiềm cốt liệu AAR. Sản phẩm của AAR có tính trương nở nên dần dần gây ra các vết nứt từ bên trong bê tông theo thời gian.

Các nhà nghiên cứu đã khám phá ra cấu trúc chính xác của sản phẩm phản ứng này. Họ chứng minh rằng nguyên tử có mật độ dày đặc thành tinh thể. Cấu trúc tinh thể này được gọi là cấu trúc tấm silicat. Các nhà nghiên cứu đã khám phá ra cấu trúc này qua các phép đo thực hiện tại Swiss Light Source SLS, PSI. Các kết quả nghiên cứu này có thể giúp định hướng phát triển bê tông bền hơn trong tương lai.AAR là một phản ứng hóa học có ảnh hưởng đến kết cấu bê tông ngoài trời trên khắp thế giới. Phản ứng xảy ra khi bê tông tiếp xúc với nước hoặc hơi ẩm. Có đến 20% các đập ở Thụy Sĩ bị ảnh hưởng bởi AAR. Phản ứng AAR tác động đến thành phần cơ bản trong bê tông là xi măng (loại có chứa các kim loại kiềm như natri và kali).

Thành phần chính thứ hai trong bê tông là cát, sỏi chứa các khoáng chất như thạch anh hoặc fenspat. Kiềm phản ứng với silicat tạo thành kiềm calcium silicate hydrate, gây ra hấp thụ nước nhiều hơn, dần dần tạo ra các vết nứt từ bên trong bê tông.


TIN TøC AAR diễn ra rất chậm, vì vậy các vết nứt ban đầu chỉ nhỏ và không nhì thấy bằng mắt thường. Tuy nhiên, sau ba đến bốn thập kỷ, các vết nứt đã mở rộng đáng kể và gây nguy hiểm cho sự bền vững của toàn bộ kết cấu bê tông.

Các nhà nghiên cứu đã sử dụng mẫu vật liệu từ cây cầu chịu phản ứng AAR, các mẫu sau đó được đưa đến Swiss Light Source SLS và chiếu xạ bằng một chùm tia X hẹp, mỏng hơn 50 lần sợi tóc người. Thực hiện phép đo nhiễu xạ và phân tích dữ liệu, các nhà nghiên cứu PSI cuối cùng có thể xác định cấu trúc tinh thể của vật liệu với độ chính xác cao. Theo Trưởng nhóm nghiên cứu công nghệ bê tông tại Empa, Andreas Leemann cho biết: “Kết quả của chúng tôi mới cung cấp một cơ sở khoa học có thể mở đường cho sự phát triển loại vật liệu mới."

Theo baoxaydung.com.vn

Mexico s¶n xuÊt thµnh c«ng xi m¨ng sinh th¸I tõ vôn thñy tinh, r¸c th¶i

Các nhà khoa học thuộc Trung tâm Nghiên cứu cấp cao (Cinvestav) thuộc bang Coahuila, Mexico, vừa tuyên bố sản xuất thành công một loại ximăng bằng cách tái sinh thủy tinh và rác thải đô thị.

Thông báo của Cinvestav cho biết ưu điểm của loại ximăng mới là có thể tận dụng mọi loại thủy tinh rác thải được thu gom, và quá trình sản xuất phát thải ít khí CO2 vào khí quyển.Thủy tinh được rửa sạch, sấy khô, nghiền nhỏ, cán thành bột và trộn với đá vôi. Hỗn hợp này sau đó được kích hoạt hóa tính bằng các hợp chất của kim loại kiềm, để biến thành một dạng hợp chất dẻo giống như ximăng thông thường trộn với nước, trước khi hóa cứng.

Nhóm nghiên cứu khẳng định sau khi hóa cứng, loại ximăng này có đặc điểm cơ học ưu việt tương tự loại ximăng chuyên dụng để sản xuất bêtông. Do đó, thị phần mà các nhà sáng chế cho là phù hợp nhất để sử dụng sản phẩm mới này là ngành sản xuất các sản phẩm bêtông đúc sẵn.Đại diện cho biết Cinvestav đây sẽ là là lựa chọn mới thay thế cho Portland - loại ximăng thông dụng nhất trong ngành xây dựng hiện tại với ưu điểm về độ bền nhưng lại có mức độ gây ô nhiễm cao do quá trình sản xuất phát thải nhiều khí CO2.


Tin tøc

Ảnh minh họa Theo spemat.com.vn

Chèng thÊm m¹ch ngõng bª t«ngHiện nay trong việc thiết kế và thi công các công trình ngầm như sàn hầm, vách hầm, bể nước, hố thang máy không thể tránh được việc phải thi công mạch ngừng bê tông. Quá trình thi công hạng mục này hiện còn rất nhiều các nhà thầu chưa có biện pháp thi công cụ thể và đảm bảo để tránh việc sửa chữa chống thấm cho hạng mục này.

Để giúp xử lý vấn đề này, chúng tôi xin giới thiệu một quy trình chống thấm mạch ngừng sau đây để tham khảo.

A. Chống thấm song song với quá trình thi công bê tông bao gồm các bước:

Bước 1: Kiểm tra lại bản vẽ thiết kếThường các công trình ngầm thì việc thiết kế đã có biện pháp thi công cụ thể nên chúng ta cần kiểm tra kỹ để thực hiện việc thi công theo thiết kế

Bước 2: Các loại vật liệu ứng dụng- Các vật liệu thường dùng cho mạch ngừng bê tông chủ yếu được thiết kế hoặc tư vấn thiết kế hướng dẫn và chỉ rõ từng loại cụ thể, có thể dùng các loại sau:- Băng cản nước: Sản phẩm Sika Waterbars hoạc PVC Water Stop- Băng trương nở (thanh thủy trương): Hyper Stop DB 2015 hoạc Sika Hydrotite CJ

Bước 3: Thi công● Thi công băng cản nước: - Đặt Sika Waterbars hoặc băng cản nước ở chính giữa cấu kiện thép. Có thể sử dụng ván khuôn 2 phần (tách ra). Phương pháp này cho phép một nửa Sika Waterbars hoặc băng cản nước nhô ra ngoài trong khi nửa còn lại sẽ được đổ bê tông. Sika Waterbars hoặc băng cản nước sẽ được giữ chặt giữa các ván khuôn gắn vào cốt thép. - Trên Sika Waterbars hoặc băng cản nước có những lỗ nhỏ, các lỗ này sẽ định vị Sika Waterbars hoặc băng cản nước vào cốt thép bằng dây kim loại và nhờ đó đảm bảo Sika Waterbars hoặc băng cản nước không bị dịch chuyển trong quá trình bê tông.


TIN TøC - Đổ bê tông giai đoạn đầu Sika Waterbars hoặc băng cản nước chỉ thực hiện tính năng của mình khi cả hai mặt đều nằm sau trong bê tông. Phải đầm kỹ để tránh bê tông bị rổ tổ ong- Độ sệt của bê tông không được quá dẻo hoặc quá cứng và cốt liệu có thành phần cỡ hạt thích hợp.- Cẩn thận khi đổ bê tông tươi ở những nơi gần Sika Waterbars hoặc băng cản nước nếu không Sika Waterbars hoặc băng cản nước phải chịu áp lực của bê tông tươi chẳng hạn một đầu có thể bị gập lại. Để tránh tình trạng này áp lực bê tông ở hai bên Waterbar hoặc băng cản nước phải bằng nhau.- Đổ bê tông giai đoạn hai cần cẩn thận khi tháo dỡ ván khuôn ở chung quanh Sika Waterbars hoặc băng cản nước. Phần cuối của Sika Waterbars hoặc băng cản nước phải được kiểm tra cẩn thận tránh không bị rổ tổ ong ở điểm dừng, nếu cần thiết phải sửa chữa. Phải làm sạch phần bê tông bị vương vãi trên Sika Waterbars hoặc băng cản nước từ đợt đổ bê tông đầu. ● Hàn - Dùng dao hàn để tiến hành việc hàn Sika Waterbars hoặc băng cản nước tại công trường. Đốt nóng cùng lúc hai mối hàn bằng hai mặt dao của dao hàn cho đến khi Sika Waterbars hoặc băng cản nước trở nên chảy đều. Lấy dao hàn ra và ngay lập tức ghép hai đầu mối hàn lại với nhau. Giữ chặt mối nối cho đến khi nguội và rắn chắc lại.- Kiểm tra xem mối nối có bị hở hay không. Hàn lại nếu cần.- Hư hỏng có thể xảy ra nếu vết cắt không bằng phẳng, không đủ độ nóng, bị bụi,…● Lưu ý về thi công/ Giới hạn - Trước khi đổ bê tông cần xem xét cẩn thận các mối nối, chỗ uốn, sự khác biệt về cao độ,…- Luôn luôn tuân thủ theo các chỉ dẫn ghi trên bao bì sản phẩm.

● Thi công băng trương nở (Thanh thủy trương) - Đối với bê tông đổ tại chỗ, có thể thi băng trương nở (thanh thủy trương): Hyper Stop DB 2015 hoặc Sika Hydrotite CJ lên trên bề mặt phẳng của lớp bê tông thứ nhất mà không cần các đường rãng, phải đảm bảo thanh được cố định ở chính giữa bề dày của bê tông bằng chất kết dính và đinh bê tông.- Khi bề mặt bê tông lớp thứ nhất chưa phẳng nên dùng một miếng ván làm phẳng trước khi ninh kết hoặc làm phẳng mặt bằng chất kết dính như sikaflex 11FC.- Đối với bê tông đúc sẵn: làm sạch bụi bùn và dầu mỡ bằng bàn chải sắt trước khi kết nối băng trương nở (thanh thủy trương): Hyper Stop DB 2015 hoặc Sika Hydrotite CJ với sikaflex11FC. Nói chung không nên dùng đinh bê tông để định vị băng trương nở (thanh thủy trương): Hyper Stop DB 2015 hoặc Sika Hydrotite CJ. - Để đạt kết quả tốt nhất nên thi công băng trương nở (thanh thủy trương): Hyper Stop DB 2015 hoặc Sika Hydrotite CJ lên bề mặt phẳng đảm bảo độ dính tốt. Nên bao phủ bê tông ở cả hai mặt tối thiểu la 80mm.

B. Thi công xử lý chống thấm mạch ngừng sau khi thi công.- Khảo sát hiện trạng rò rỉ nước để tìm ra nguyên nhân của các sự cố.- Thiết kế biện pháp thi công và đưa ra các vật liệu ứng dụng.- Thực hiện tại thi công trình.Bước 1: Xác định nguyên nhân thấmTrong các công trình xây dựng như các bể chứa, hố thang máy, tầng hầm... Thường xuyên bị thấm thông qua mạch ngừng. Các nguyên nhân chủ yếu được xác định như sau:- Chất lượng thi công tại khe co giãn và mạch dừng không tốt, không có băng cản nước PVC Waterstop hoặc thanh cao su trương nở tại các mạch dừng thi công.- Bề mặt bê tông bị rỗ.Bước 2: Lựa chọn vật liệu ứng dụng- Thanh cao su trương nở (Thanh thủy trương): Sika Hydrotite CJ, Hyper Stop DB 2015- Vữa bù không co ngót: Sikagrout 214 -11- Bê tông đông cứng nhanh: Sika 102, Koster Waterstop


Tin tøc- Máy bơm keo SL-500/AHP-500 - Kim bơm keo D-10/15/20 - PU UF-3000 (Hàn Quốc)- PU SL668 / SL669 - AHP668 / AHP 669

Bước 3: Thi côngPhương pháp thi công mạch ngừng thông thường- Kiểm tra mức độ thấm của mạch ngừng- Đục rãnh tại đường thấm mạch ngừng sâu từ 3 – 5 cm. Với các điểm bê tông rỗng thì đục sâu hơn. Với các điểm có nước rò rỉ thì thực hiện thi công phương pháp bơm keo áp lực cao để đẩy nước trước khi thi công chống thấm mạch ngừng.- Vệ sinh thật sạch rãnh đục bằng máy phun nước áp lực cao, chổi hoặc máy thổi bụi cầm tay (Làm sao sạch nhất có thể)- Bão hòa nước bằng cách phun hoặc tưới nước vào rãnh nhưng tránh để để đọng nước bên trong- Lắp thanh thủy trương vào bên trong rãnh và tiến hành đổ bù vữa grout để trám kín bề mặt rãnh- Bảo dưỡng như bê tông thường

Theo minhnhatjsc.comMỘT SỐ HÌNH ẢNH CHỐNG THẤM MẠCH NGỪNG


http://minhnhatjsc.com/

HIỆU QUẢ KHI SỬ DỤNG POLYME CỐT SỢI THỦY TINH (GFRP) CHO CÁC CÔNG TRÌNH XÂY DỰNG Ở VÙNG BIỂN, HẢI ĐẢO

VIỆT NAMThS. Lê Văn Tuấn - Công ty TNHH Tư vấn Đại học Xây dựng

TS. Phạm Xuân Anh - Trường Đại học Xây dựngFRP (viết tắt theo tiếng Anh: Fibre Reinforced Ploymer) là tên gọi chung cho vật liệu polyme cốt sợi, là loại vật liệu mới có nhiều ưu điểm về cường độ, trọng lượng nhẹ, khả năng chịu ăn mòn trong điều kiện môi trường nhiễm mặn, khi được sử dụng thay thế cốt thép có thể tiết kiệm đáng kể chi phí xây dựng. Trong thực tế, loại vật liệu này thường có tên viết tắt kèm theo cả tên loại sợi sử dụng, ví dụ: GFRP – polyme cốt sợi thủy tinh, CFRP – Polyme cốt sợi các bon, v.v…Vật iệu FRP hiện có trên thị trường ở dạng thanh hoặc dạng tấm.

Dạng chủ yếu của sản phẩm FRPFRP hiện đang được sử dụng ngày càng nhiều để sửa chữa. gia cường các cột, dầm, sàn bê tông cốt thép, thế một phần hoặc hoàn toàn cốt thép trong bê tông trong xây dựng dân dụng và công nghiệp. v.v…Bài viết sau dựa trên số liệu thực tế dự toán một số công trình đang xây dựng tại huyện đảo Trường Sa lượng hóa hiệu quả kinh tế mang lại nếu sử dụng vật liệu thanh Polyme cốt sợi thủy tinh thay thế cốt thép nhờ giảm các yếu tố cấu thành giá trị dự toán thi công xây dựng.

1. Phương pháp nghiên cứuBài viết sử dụng phương pháp nghiên cứu kết hợp nghiên cứu lý thuyết và thực tiễn. Sử dụng phương pháp khảo sát, thống kê số liệu. Phương pháp tổng hợp, phân tích kết hợp với phương pháp quan sát khoa học.

2. Nội dung phân tích Kinh tế - Kỹ thuật của việc sử dụng Polyme cốt sợi thủy tinh cho các công trình ở vùng biển, ven biển và hải đảo.

Polyme cốt sợi thủy tinh (GFRP) là loại vật liệu đã được sử dụng khá phổ biến ở những nước phát triển do một số đặc tính kỹ thuật ưu việt so với vật liệu truyền thống. Cốt sợi Polyme GFRP được đánh giá là một trong những loại vật liệu có tính cách mạng trong ngành công nghiệp xây dựng đặc biệt là ứng dụng cho các cấu kiện, kết cấu công trình xây dựng tại vùng biển và hải đảo.

Hiện nay, với giải pháp thi công thông thường sử dụng các loại vật liệu truyền thống dẫn tới chi phí xây dựng các công trình ngoài hải đảo hay các vùng bị nhiễm mặn rất cao. Giá thành công trình tăng do phải thêm các chi phí về vận chuyển, sử dụng vật liệu chống ăn mòn… trong đó nguyên nhân chủ yếu là ở

Tin tøckhâu vận chuyển biển. Theo khảo sát của nhóm tác giả với các công trình xây dựng ở Trường Sa, chi phí vận chuyển chiếm từ 20 đến 30% dự toán chi phí xây dựng công trình. Để giảm thiểu chi phí này, bắt


Khoa häc vµ c«ng nghÖ

buộc phải sử dụng các loại vật liệu nhẹ hoặc vật liệu tại chỗ, trong đó đề xuất sử dụng GFRP thay thế cốt thép là giải pháp mang lại hiệu quả cao [2], [3], [4].Những nội dung phân tích cụ thể về kỹ thuật và kinh tế sau đây sẽ cho thấy hướng ứng dụng khả quan vật liệu này ở các công trình ở vùng biển, ven biển và hải đảo:

2.1. Phân tích về đặc tính kỹ thuật và phạm vi ứng dụng của GFRP

GFRP với thành phần chủ yếu tạo thành từ vật liệu cát trắng cho cấu kiện bê tông có nhiều ưu điểm so với cốt thép truyền thống như:- Kháng muối và hóa chất, không bị ảnh hưởng bởi mưa axit, muối và hầu hết các loại hóa chất. Cường độ chịu kéo cao gấp 2,5 đến 3 lần cốt thép A-III.- GFRP không đánh mất các tính chất của mình ở nhiệt độ thấp, khác với xu hướng gia tăng độ giòn của cốt thép khi giảm nhiệt độ. Hệ số giãn nở nhiệt của GFRP và bê tông tương đương nhau, tránh được nứt vỡ khi nhiệt độ làm việc thay đổi.

Hình ảnh cốt thép cho kết cấu bê tông theo thời gian trong môi trường vùng ven biển và thanh cốt sợi Polyme GFRP đường kính tới 20mm

- Có trọng lượng riêng nhẹ hơn thép khoảng 5 lần, với yêu cầu cường độ chịu lực tương đương, khối lượng GFRP cần sử dụng nhẹ hơn khoảng 9 lần so với việc sử dụng cốt thép, do đó công tác lắp dựng nhanh và giảm đáng kể khối lượng công việc khi tiến hành công tác bê tông, cốt thép.- Có thể sử dụng cốt GFRP với chiều dài bất kỳ.Thời gian khai thác sử dụng lâu dài và với các thông số kỹ thuật ổn định như ban đầu đến 80 năm.

Tất nhiên cốt GFRP có tồn tại một số nhược điểm như tính chất suy giảm cường độ nhanh trong điều kiện nhiệt độ cao khi tiếp giáp nguồn nhiệt, gặp hỏa hoạn và hạn chế trong việc không thể gia công tại công trường đòi hỏi phải tăng cường việc chuẩn bị, tính toán định hình ngay tại dây chuyền sản xuất [5], [8].

Trên thế giới đã có các tiêu chuẩn cho việc sử dụng cốt GFRP cho các kết cấu bê tông, kết cấu địa kỹ thuật ở phạm vi ứng dụng cụ thể như: Xây dựng dân dụng và công nghiệp, xây dựng cầu đường, công trình bảo vệ bờ, gia cố mái dốc, tường chắn, khai thác hầm mỏ… [6], [9]. Ở Việt Nam hiện nay mới chỉ giới hạn ở phạm vi sử dụng GFRP theo các tài liệu áp dụng tiêu chuẩn nước ngoài chủ yếu là Nga, Hoa Kỳ và các tiêu chuẩn cơ sở, chỉ dẫn kỹ thuật của các nhà sản xuất như Công ty cổ phần đầu tư phát triển công nghệ Đại học Xây dựng (NUCETECH), Công ty cổ phần cốt sợi Polyme Việt Nam (FRP).Ngoài các hạn chế về kỹ thuật nêu trên, các chủ đầu tư còn nghi ngại về chi phí tăng thêm do giá bán vật liệu cốt GFRP trên mặt bằng thế giới khá cao, xấp xỉ 3 lần so với cốt thép thường. Trên thực tế ở thị trường Việt Nam giá cốt GFRP thấp hơn đôi chút so với giá thép thường khi quy đổi về các tiết diện có cùng khả năng chịu lực. Chi tiết số liệu thể hiện ở Bảng 1 dưới đây.



Bảng 1 – So sánh giá quy đổi cốt GFRP và cốt thép

Ghi chú: Báo giá vào thời điểm tháng 8/2014, đơn giá đã bao gồm VAT và chưa bao gồm chi phí vận chuyển đến chân công trình. Tham khảo giá của Công ty Cổ phần cốt sợi Polyme Việt Nam và Công ty TNHH một thành viên Thép Hòa Phát. Khối lượng đơn vị lấy theo thông báo của nhà sản xuất [4].

2.2. Tính toán hiệu quả kinh tế khi ứng dụng của cốt GFRP cho các công trình ở vùng biển, hải đảo theo các chi phí tổng hợp cấu thành giá trị dự toán xây dựng công trình

Số liệu thực tế thu thập từ Dự toán của 2 công trình: Doanh trại trạm quan trắc RĐ và Xây dựng nhà văn hóa PV. Thông qua phân tích cụ thể 2 công trình đã xây dựng tại huyện đảo Trường Sa nêu trên, nhóm nghiên cứu giả định sử dụng GFRP thay thế cốt thép. Kết quả tính toán lại cho thấy giá trị dự toán xây dựng 2 công trình này giảm đáng kể. Số liệu tính toán chi tiết thể hiện trong Bảng 2, Bảng 3.

Bảng 2 – Tính cho sử dụng thép đến chân công trình

Trên cơ sở kết quả so sánh chênh lệch tổng cộng về chi phí vận chuyển ở Bảng 3, kết quả tính toán thay đổi do giảm chi phí mạ kẽm và các khoản mục chi phí bảo quản khác, nhóm tác giả đã tiến hành tổng hợp dự toán cho 2 công trình này với phương án sử dụng cốt sợi GFRP sau đó so sánh với giá trị dự toán gốc cho kết quả chênh lệch với từng công trình cụ thể ở Bảng 4, Bảng 5 như sau:



Bảng 3 - So sánh cho phí vận chuyển khi thay thép bằng GFRP

Bảng 4 – So sánh dự toán xây dựng công trình khi giả định thay cốt thép bàng cốt GPRF –

Hạng mục nhà ở, nhà làm việc và trạm quan trắc – Công trình Doanh trại trạm quan trắc RĐ



Bảng 5 - So sánh dự toán xây dựng công trình khi giả định thay cốt thép bàng cốt GPRF – Hạng mục Nhà Văn hóa

Từ những phân tích tính toán chi tiết các yếu tố cấu thành và so sánh giá trị dự toán xây dựng 2 công trình ở Trường Sa đã cho thấy hiệu quả giảm bớt giá trị dự toán xây dựng ở các công trình vùng nhiễm mặn, vùng biển, đảo một tỷ lệ đáng kể nhờ giảm các chi phí cấu thành như: chi phí vận chuyển, bảo quản tùy thuộc vào vị trí, địa điểm xây dựng công trình.

Tuy nhiên việc sử dụng loại vật liệu này ở Việt Nam còn rất hạn chế do chưa có những tiêu chuẩn, định mức kinh tế kỹ thuật được cơ quan quản lý về xây dựng ban hành. Tìm hiểu thị trường hiện nay, những công trình có sử dụng GFRP còn rất khiêm tốn và được chủ yếu thuộc các dự án đầu tư thuộc nguồn vốn cổ phần, vốn tự có của doanh nghiệp hay vốn tư nhân. Những công trình ngoài hải đảo, vùng môi trường nhiễm mặn chưa có được sự quan tâm sử dụng loại vật liệu này.

Trong tương lai gần, theo đánh giá của nhóm nghiên cứu, việc xây dựng công trình ngoài hải đảo nếu sử dụng GFRP sẽ cho hiệu quả lớn (tiết kiệm trên 20% giá trị dự toán xây dựng công trình) khi kết hợp đồng bộ với các giải pháp khác như: Sử dụng bê tông cường độ cao, bê tông chịu nước mặn, bê tông sử dụng cốt liệu địa phương như cát mặn, vỏ sò.

6. Kết luậnNhờ có những đặc điểm kỹ thuật ưu việt như đã phân tích ở trên nhất là khả năng chống ăn mòn, nên Polyme cốt sợi thủy tinh (GFRP) đã được sử dụng ở nhiều nước trên thế giới để thay thế một phần hoặc toàn bộ cốt thép trong các công trình xây dựng. Ở Việt Nam vật liệu GFRP là mới nhưng tiềm năng ứng dụng là rất lớn do yêu cầu đầu tư xây dựng các công trình ở các vùng biển, ven biển và hải đảo mới bắt



đầu phát triển cũng như yếu tố lợi thế về giá thành của loại vật liệu này trên thị trường trong nước hiện nay. Bài viết đã lượng hóa hiệu quả giảm giá trị dự toán xây dựng thông qua phân tích tiết kiệm các yếu tố cấu thành nếu sử dụng vật liệu cốt sợi thủy tinh Polyme thay thế cốt thép dựa trên số liệu thực tế thu thập được từ một số công trình đang xây dựng tại huyện đảo Trường Sa.

Kết quả tính toán cho thấy tỷ lệ tiết kiệm 10-12% giá trị dự toán xây dựng ở trên là chưa kể đến các yếu tố tiết kiệm khác không lượng hóa được như tiết kiệm về hao phí nhân công, máy thi công nhờ tăng năng suất lao động trong thi công xây lắp. Ngoài ra, việc ứng dụng vật liệu sợi Polyme còn tạo những điều kiện thuận lợi nhất định trong khâu vận chuyển, bảo quản ở khâu thi công nhất là kéo dài tuổi thọ kết cấu của các công trình trong các điều kiện môi trường xâm thực ở các vùng biển đảo mở ra hướng tháo gỡ những hạn chế trong xu thế phát triển, mở rộng đầu tư xây dựng các công trình ở vùng biển, hải đảo của tổ quốc.

Tài liệu tham khảo1. Bộ Phát triển khu vực CHLB Nga (2013), Tiêu chuẩn "Kết cấu bê tông đặt cốt composit phi kim loại - Nguyên lý thiết kế", Xuất bản lần 1.

2. Công ty cổ phần tư vấn đầu tư và thiết kế 13-5 (2012). Hồ sơ dự toán xây dựng Công trình Nhà văn hóa PV, Địa điểm xây dựng: Huyện Trường Sa.

3. Công ty cổ phần tư vấn đầu tư và thiết kế 13-5 (2011). Hồ sơ dự toán xây dựng Công trình trạm quan trắc RĐ, Địa điểm xây dựng: Huyện Trường Sa.

4. Công ty cổ phần cốt sợi Polyme Việt Nam (FRP). Bảng Đặc trưng kỹ thuật và thông báo giá thép GFRP-2014;

5. Đỗ Đức Thắng (2012), “Triển vọng ứng dụng cốt sợi thủy tinh gia cường Polymer thay thế cốt thép trong kết cấu bê tông cốt thép ở Việt Nam”, Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng, số 14/12-2012.

6. Tiêu chuẩn "Áp dụng trong xây dựng kết cấu bê tông và Kết cấu địa kỹ thuật cốt sợi phi kim loại”, CTO HOCTPОЙ 2.6.9-2103, Moskva 2014;

7. Glass Fiber Reinforced Polymer (GFRP) Rebar - Aslan™100 series FIBERGLASS REBAR. (2011);

8. 440.2R-08 Guide for the Design and Construction of Externally Bonded FRP Systems for Strengthening Concrete Structures, First Printing July 2008;

9. Tiêu chuẩn "ПРИМЕНЕНИЕ НЕМЕТАЛЛИЧЕСКОЙ КОМПОЗИТНОЙ АРМАТУРЫ АСП И АБП В БЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЯХ" phiên bản CTO-02495307-007-2012, 000 НПФ <<УралСпецАрматуа>>, xuất bản năm 2012.

Theo theppolyme.vn

CỌC VÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC, KHẢ NĂNG ỨNG DỤNG VÀO CÔNG TRÌNH KÈ TRÊN NỀN ĐẤT YẾU

TS. NGUYỄN BẢO VIỆTTrường Đại học Xây dựng Hà Nội

Tóm tắt: Khả năng ứng dụng của cọc ván hay cừ bê tông cốt thép dự ứng lực (cọc ván PC) vào công trình kè trên nền đất yếu được nghiên cứu trong bài báo này. Các phân tích được thực hiện cho công trình kè sông Trà Nóc, Tp. Cần Thơ, nơi có nền đất yếu khá đặc trưng của đồng bằng sông Cửu Long. Bài báo đã đưa ra 3 phương án thiết kế cho kè dùng cọc ván PC là: Không gia cố; Gia cố tường bằng neo và Gia



cố nền bằng gia tải trước. Nghiên cứu được thực hiện với các giả thiết về chiều dài cọc và độ dốc lòng sông khác nhau.

Kết quả tính toán cho thấy, nếu không gia cố nền, công trình sẽ có biến dạng lún lớn trên 60cm, mặc dù chuyển vị đỉnh kè của phương án có neo khá nhỏ. Trong tất cả các trường hợp nghiên cứu, công trình đều đảm bảo độ ổn định với hệ số an toàn khá cao, FS>1,7 và khả năng chịu uốn nứt khi nội lực của tường cừ nhỏ hơn nhiều so với khả năng chịu uốn nứt của cọc ván PC. Việc phân tích điều kiện kinh tế cho thấy phương án kè sử dụng cọc ván PC với phương án thiết kế và chiều dài hợp lý có thể giảm đến gần 60% giá thành so với phương án truyền thống.

1. Giới thiệu

Cọc ván hay cừ bê tông cốt thép (cọc ván PC) đúc sẵn dự ứng lực, được chế tạo lần đầu bởi công ty P.S. Mitsubishi (Nhật Bản) cách đây hơn 50 năm.

Cọc được thiết kế với nhiều hình dạng mặt cắt khác nhau như dạng phẳng; dạng sóng, … có khớp liên kết để khi hạ cọc xuống liên tiếp chúng có thể kết nối thành một kết cấu tường chắn. Trong vòng 20 năm qua, kết cấu tường chắn sử dụng cọc ván PC đã được áp dụng khá nhiều ở các nước Đông Nam Á trong đó có Việt Nam để bảo vệ các công trình ven sông kết hợp với việc chống xói lở bờ sông, công trình hố đào sâu, hệ thống kè các đường giao thông có địa hình bất lợi, hệ thống các đê, cống, đập và các cảng sông, biển, v.v…

Cọc ván PC được ứng dụng vào Việt Nam từ năm 1999 tại cụm công trình nhiệt điện Phú Mỹ ở các hạng mục hệ thống các kênh dẫn chính và các kênh nhánh với tổng chiều dài 42.000m chiều rộng 45m, chiều sâu 8,7m đưa nước từ sông Thị Vải vào để giải nhiệt cho các Turbin khí. Các công trình lấn biển ở tỉnh Kiên Giang, Quảng Ninh, kè bờ sông Đồng Nai khi sử dụng cọc ván PC này cũng cho kết quả tốt.

Mặc dù cọc ván PC đã được ứng dụng vào Việt Nam khá lâu nhưng khả năng áp dụng của nó chưa được nghiên cứu một cách đầy đủ, đặc biệt là tại các vùng đất yếu và rất yếu như khu vực đồng bằng sông Cửu Long. Hiện tại, một số công trình ven bờ như công trình kè sông Cần Thơ, sông Trà Nóc vẫn áp dụng kết cấu cổ điển là tường chắn trên nền cọc BTCT (tường cao, đất yếu) hay cọc cừ tràm (tường thấp, đất tốt) để gia cố và bảo vệ bờ cho dù phương pháp này có nhiều nhược điểm như khối lượng vật liệu lớn, khả năng chống đẩy ngang thấp, thời gian thi công kéo dài.

Cọc ván PC đã được sử dụng khá hiệu quả trong các kết cấu kè bờ sông. Một số dạng kè, tường sử dụng cọc ván PC có thể thấy trong hình 1. Trong phạm vi của mình, bài báo tập trung nghiên cứu khả năng áp dụng kết cấu cọc ván PC vào dự án kè sông Trà Nóc với nền đất yếu đặc trưng của vùng đồng bằng sông Cửu Long với chiều cao tường thông dụng 2,5m.



Hình 1. Một số dạng kết cấu kè bằng cọc ván PC, [2]

2. Cọc ván Bê tông cốt thép đúc sẵn dự ứng lực (cọc ván PC)

2.1 Cấu tạo cọc ván PCCọc ván PC có nhiều dạng khác nhau như dạng sóng; dạng phẳng tuy nhiên dạng sóng W là loại thường gặp nhất. Hình 2 thể hiện cấu tạo cọc ván PC SW600B với mặt cắt dạng W và chiều dài 12m. Trong thực tế cọc ván PC dạng W có nhiều loại với chiều cao khác nhau từ W120 (cao 120mm) đến W600 (cao 600mm) và chiều dài từ 6m đến 28m. Bề rộng của cọc được chế tạo định hình với kích thước 996mm.

Cọc ván PC có cốt chủ thường là cốt thép dự ứng lực loại tao cáp 12,7mm, số lượng tao cáp tuỳ theo chiều dài của cọc.

Hình 2. Cấu tạo cừ PC dạng chữ W điển hình [2]



Với cấu tạo như vậy cọc ván PC có nhiều ưu điểm:- Khả năng chịu lực tốt theo thời gian;- Độ cứng chống uốn lớn do có hình dạng (W) tối ưu về kết cấu so với cọc vuông BTCT thường, do đó chịu được mômen lớn hơn, chuyển vị ngang ít hơn;- Cọc ván PC với tiết diện W có thể làm tăng lực ma sát đất-cọc từ 1,5~3 lần so với loại cọc đặc có cùng diện tích tiết diện ngang (khả năng chịu tải của cọc theo đất nền tăng);- Sử dụng vật liệu cường độ cao (bê tông, cốt thép) nên tiết kiệm vật liệu giảm giá thành sản xuất.- Cường độ chịu lực cao nên khi thi công hiện tượng vỡ đầu cọc được hạn chế;- Việc chế tạo trong nhà máy nên chất lượng cọc được kiểm soát tốt;- Thi công nhanh với xà lan và cẩu vừa chuyên chở vừa thi công hạ cọc. Không cần làm tường chắn tạm để ngăn nước tạo mặt bằng thi công;- Đoạn cọc chế tạo có thể có chiều dài lớn đến 28m nên hạn chế được số lượng mối nối;- Công trình sau khi hoàn thành có dạng 1 bức tường bê tông kín nhẵn nên có khả năng chống xói cao đồng thời có mỹ quan đẹp;- Có thể ứng dụng trong nhiều điều kiện địa chất khác nhau;- Giá thành dễ chấp nhận so với ứng dụng công nghệ truyền thống.Tuy nhiên cọc ván PC cũng có một số nhược điểm như:- Đòi hỏi thiết bị thi công chuyên nghiệp như búa rung, búa thuỷ lực, máy phun nước áp lực, ...;- Không phù hợp với công trình có dạng gấp khúc, đường cong có bán kính nhỏ;- Chi tiết nối phức tạp có thể làm hạn chế độ sâu hạ cọc.

2.2 Phương pháp hạ cọc ván PCCọc ván PC có thể được thi công hạ xuống đất theo một số phương pháp như:- Thi công bằng búa rung kết hợp xói nước;- Đóng bằng búa diezel kiểu ống, búa rung va đập hay búa thủy lực.Trong các phương pháp thi công trên thì việc hạ cọc bằng búa rung kết hợp với xói nước thường được dùng nhất vì nó có thể giúp việc hạ cọc dễ dàng xuống tới độ sâu thiết kế với lực tác động thi công lên cọc nhỏ. Việc phun nước áp lực cao xuống đáy cừ để xói đất giúp cọc đi xuống được thực hiện qua các ống đặt sẵn thông từ đầu cừ đến đáy cừ (cỡ D15-D17).Phương pháp thi công bằng búa rung kết hợp xói nước gồm có các bước chính sau:- Chuẩn bị hệ thống thiết bị bao gồm cần cẩu và búa rung cùng máy bơm áp tạo tia nước áp lực cao (12MPa);- Lắp đặt và định vị khung dẫn hướng, dùng cẩu móc vào phía đỉnh cọc để di chuyển đến vị trí cần hạ cọc. Dưới trọng lượng của bản thân cọc và sự xói đất do tia nước áp lực cao mà cọc sẽ được hạ xuống với chiều sâu ban đầu;- Lắp búa rung vào đầu cọc kết hợp với tia nước để hạ cọc đến cao độ thiết kế;- Đổ dầm bê tông liên kết cố định đỉnh cọc.

2.3 Phương pháp tính toán, phân tích kết cấu kè sử dụng cọc ván PCTrong nghiên cứu này, phần mềm Plaxis 8.2 chuyên dụng của ngành địa kỹ thuật với nhiều mô hình nền tiên tiến được sử dụng để phân tích độ ổn định, chuyển vị tổng của kết cấu cũng như chuyển vị ngang và nội lực trong cọc ván PC.- Mô hình nền Mohr-Coulomb được sử dụng để mô phỏng đất, đất đắp;- Phần tử neo (Anchor) dùng để mô tả phần tử neo;- Phần tử bản (Plate) được dùng để mô phỏng kết cấu cọc ván PC.



3. Tuyến kè sông Trà Nóc

3.1 Giới thiệu công trìnhCông trình kè sông Trà Nóc được xây dựng nhằm bảo vệ và ngăn chặn tình trạng sạt lở bờ sông, phòng tránh những thiệt hại về tính mạng, tài sản của nhân dân đồng thời góp phần tạo cảnh quan đô thị thông thoáng, khang trang cho quận Bình Thủy. Tuyến kè có tổng chiều dài 488m. Cao độ đỉnh kè từ 2,5~3,0m và cao độ chân kè là 0,5m theo mốc chuẩn Hòn Dấu.

Phần sau kè được tôn cao lên đến cốt + 2,3 m để làm vỉa hè và đường giao thông cho xe thô sơ với chiều rộng 10~12m. Mặt cắt kè điển hình được thể hiện trong hình 3.

3.2 Điều kiện địa chất, thủy văn

Địa tầng trong khu vực khảo sát tương đối ổn định, biến đổi nhỏ. Kết hợp kết quả khảo sát hiện trường và kết quả thí nghiệm trong phòng có thể chia địa tầng trong phạm vi khảo sát đến 38m thành 3 lớp chính như sau (bảng 1).

Các phân tích được tiến hành với mực nước sông thấp ở mức - 0,8m. Do sông có chế độ thủy triều thấp nên việc phân tích ổn định cho trường hợp nước sông rút nhanh có thể bỏ qua.

Bảng 1. Cấu tạo địa tầng khu vực sông Trà Nóc

3.3 Thiết kế công trình hiện trạng

Hiện tại kè đã được xây dựng xong với kết cấu móng sử dụng cọc BTCT thường hoặc cọc ly tâm đúc sẵn và bản đáy kè và tường kè làm bằng BTCT đổ tại chỗ. Bản chống tường kè bằng BTCT với khoảng cách 3 m. Việc chống xói lở chân kè được thực hiện bằng xây đá hộc dày 40cm. Ưu điểm của thiết kế này là phương pháp thi công quen thuộc tận dụng được các thiết bị thi công, sản xuất sẵn có, nhiều nhà thầu có khả năng làm được tăng tính cạnh tranh. Tuy nhiên, nó có nhiều nhược điểm như: Việc thi công tương đối phức tạp do phải làm tường chắn tạm để ngăn nước tạo mặt bằng thi công; Khả năng chống xói lở thấp; Kinh phí duy tu bảo dưỡng nhiều.



Hình 3. Cấu tạo kè sông Trà Nóc hiện trạng Hình 4. Phương án đề xuất kè sông Trà Nóc sử dụng cọc ván PC

3.4 Các phương án sử dụng cọc ván PC

Tính khả thi của việc sử dụng cọc ván PC cho kết cấu kè được nghiên cứu với việc sử dụng cọc ván PC SW600B (hình 2) có các thông số tính toán EA=3’734’400 kN/m; EI=42’436 kNm^2/m. Do nền đất yếu nên phương án gia cố nền đất, tường cũng được xét đến với 3 trường hợp nghiên cứu: Không gia cố, gia cố tường bằng neo và gia cố nền bằng gia tải trước.

Với 3 phương án đề xuất, việc thi công kè sử dụng cọc ván PC được chia thành các giai đoạn như sau:- Giai đoạn 0: Gia tải trước phần đất nền sẽ đắp đất với tải trọng đúng bằng trọng lượng của đất đắp. Giaiđoạn này chỉ áp dụng cho phương án gia cố nền bằng cách gia tải trước;- Giai đoạn 1: Thi công hạ cọc ván PC; Nếu là phương án 2, neo thép sẽ được thi công ở bước này với thiết kế 1 tao cáp 12,7mm dài 10m, khoảng cách giữa các neo là 3m, 1 đầu được cố định có EA=8’433 kN/m;- Giai đoạn 2: Thi công tôn nền sau lưng tường kè đất cao độ thiết kế;- Giai đoạn 3: Kè hoàn thành chịu các tải trọng, tác động trong quá trình sử dụng.

4. Tính toán phương án cọc ván PC cho tuyến kè sông Trà Nóc bằng phần mềm Plaxis

Tác giả sử dụng phần mềm Plaxis 8.2 để tính toán phân tích cả 3 phương án đề xuất với một số yếu tố ảnh hưởng bao gồm độ dốc lòng sông với 4 trường hợp m = 1:2; 1:3; 1:4; 1:5 cùng với 4 trường hợp chiều dài cọc ván PC thay đổi L= 9m; 12m, 15m, 20m. Hình 5 thể hiện mô hình tính toán trong Plaxis.

Kết quả và nhận xét

Kết quả phân tích chuyển vị tổng và hệ số an toàn tổng thể của công trình thể hiện trong hình 6, hình 7 và hình 8 trong các trường hợp lòng sông có độ dốc thay đổi m = 1:2; 1:3; 1:4; 1:5 cùng với chiều dài cọc ván PC thay đổi với L = 9m; 12m, 15m, 20m.

Hình 6, hình 7 cho thấy chuyển vị tổng của công trình rất lớn khoảng 64~66cm (do nền đất có tính biến dạng lớn) nếu không được gia cố nền. Trong phạm vi nghiên cứu này, phương pháp gia cố nền bằng gia tải trước đã được tính toán với kết quả tốt khi chuyển vị tổng giảm xuống chỉ còn khoảng 11~12cm (hình 8). Về mặt chuyển vị tổng có thể thấy rằng độ dốc của lòng sông và chiều dài của cừ có ảnh hưởng rất ít (dưới 10%).



Mặt khác, kết quả tính toán cũng chỉ ra rằng hệ số an toàn tổng thể của công trình tăng khi độ dốc lòng sông giảm. Độ tăng đến khoảng 25%, khi độ dốc thay đổi từ m=1:2 xuống m=1:5 cho cả 3 trường hợp nghiên cứu là không gia cố, gia cố tường bằng neo và gia cố nền bằng gia tải trước. Khi chiều dài cọc ván PC thay đổi từ 9 lên 20m thì hệ số an toàn tăng khoảng 15% với trường hợp không gia cố; 40% với trường hợp gia cố tường bằng neo và 25% với trường hợp gia cố nền bằng gia tải trước. Tuy nhiên có thể thấy rằng trong tất cả các trường hợp xem xét, hệ số an toàn đều cao (FS > 1,7) thỏa mãn yêu cầu về ổn định của công trình (FS = 1,4).

Hình 5. Mô hình tính toán kè bằng phần mềm Plaxis

Hình 6. Chuyển vị tổng và hệ số an toàn ổn định - Không gia cố (L = chiều dài cừ)



Hình 7. Chuyển vị tổng và hệ số an toàn ổn định - Gia cố tường bằng neo (L = chiều dài cừ)

Hình 8. Chuyển vị tổng và hệ số an toàn ổn định - Gia cố nền bằng gia tải trước

Hình 9, hình 10, hình 11 thể hiện chuyển vị đỉnh kè và mô men lớn nhất trong tường tương ứng với các trường hợp lòng sông có độ dốc thay đổi m = 1:2; 1:3; 1:4; 1:5 cùng với chiều dài cọc ván PC thay đổi với L = 9m; 12m, 15m, 20m.

Kết quả phân tích cho thấy chuyển vị đỉnh kè là khá lớn từ 8~15cm nếu không được gia cố. Hai biện pháp gia cố neo cho tường và gia tải trước cho nền có hiệu quả khá lớn làm giảm chuyển vị đỉnh kè xuống lần lượt chỉ còn 2,0~3,5cm và 1,1~2,4cm.

Một điều thú vị là chiều dài cọc cừ càng lớn thì chuyển vị đỉnh kè cũng lớn theo, độ tăng có thể tới gần 30%. Hiện tượng này có thể được giải thích là do khi tường có chiều dài lớn hơn nó sẽ phải chịu nhiều áp lực đất hơn nên chuyển vị lớn hơn. Chính vì vậy mà lực tác dụng vào đất nền được giảm bớt phần nào dẫn đến hiện tượng chuyển vị tổng giảm xuống như trên đã phân tích. Mô men trong tường có giá trị khá nhỏ 18~28kN.m/m với trường hợp không gia cố; 12~50kN.m/m với trường hợp gia cố tường bằng neo và 13~17kN.m/m với trường hợp gia cố nền bằng gia tải trước. Mặc dù giá trị mô men chịu ảnh hưởng nhiều khi chiều dài cọc cừ thay đổi đặc biệt khi sử dụng biện pháp gia cố tường bằng neo, giá trị tăng khá nhiều. Tuy nhiên với khả năng chịu uốn nứt của cọc ván PC SW600 là 600kN.m/m thì loại cọc cừ này hoàn toàn đủ khả năng chịu mô men uốn trong tường.



Hình 9. Chuyển vị đỉnh và mô men uốn trong kè cao H=2,5m – Không gia cố

Hình 10. Chuyển vị đỉnh và mô men uốn trong kè cao H=2,5m – Gia cố tường bằng neo

Hình 11. Chuyển vị đỉnh và mô men uốn trong kè cao H=2,5m - Gia cố nền bằng gia tải trước

Các kết quả phân tích cho thấy nếu nền đất không được gia cố công trình sẽ có biến dạng lún lớn gây ra rủi ro trong quá trình sử dụng. Biện pháp gia cố tường bằng neo chỉ có tác dụng tăng tính ổn định của công trình và giảm chuyển vị ngang của đỉnh tường cừ chứ hầu như không có tác dụng giảm độ lún. Vì vậy, biện pháp gia cố nền để giảm lún là cần thiết đối với trường hợp nền đất yếu. Sau khi nền đất được


Khoa häc vµ c«ng nghÖgia cố giảm lún thì cọc ván cừ chỉ cần dài 9,0m (cắm vào đất 6,5m) là thỏa mãn các yêu cầu về ổn định và biến dạng của công trình.Để so sánh điều kiện kinh tế, các công trình được lập dự toán tính giá trị (khối lượng xây lắp, biện pháp thi công,…) theo các quy định hiện hành. Hình 13 cho thấy đối với trường hợp nghiên cứu kè sông Trà Nóc, phương án kè sử dụng cọc ván PC tốt hơn rất nhiều so với phương pháp truyền thống, công trình hiện trạng, (theo [1]). Với phương án cọc ván PC dài 9,0m, giá thành công trình đã giảm so với giá trị công trình theo phương pháp truyền thống tới gần 60%.

Hình 12. Giá trị tính cho 1m dài kè

6. Kết luậnTính khả thi của công trình kè sử dụng cọc ván PC cho sông Trà Nóc, thành phố Cần Thơ nơi có nền đất yếu đặc trưng của vùng đồng bằng sông Cửu Long đã được nghiên cứu với 4 trường hợp độ dốc của lòng sông m= 1:2; 1:3; 1:4; 1:5 cùng với 4 chiều dài cọc ván PC L= 9m; 12m, 15m, 20m trong 3 phương án thiết kế 1) Không gia cố; 2) Gia cố tường bằng neo 3) Gia cố nền bằng phương pháp gia tải trước (48 trường hợp tính toán).

Dựa trên các kết quả phân tích tính toán, một số kết luận có thể rút ra trong nghiên cứu này như sau:- Với nền đất yếu, việc gia cố nền đất nhằm giảm biến dạng lún là cần thiết để giảm thiểu sự rủi ro cho công trình trong quá trình sử dụng;- Chiều tường tăng, chuyển vị công trình giảm không đáng kể (dưới 10%) nhưng chuyển vị của tường lại tăng khá có thể tới gần 30%. Ngoài ra, hệ số an toàn cũng tăng đáng kể từ 15% ~40% tùy thuộc vào các phương án thiết kế nhưng trong tất cả các trường hợp, điều kiện về ổn định đều được thỏa mãn (FS> 1,4);- Mô men uốn trong tường cừ có thay đổi tùy thuộc vào phương án thiết kế, đặc biệt là phương pháp gia cố tường bằng neo nhưng đều rất nhỏ, khoảng 10%, so với khả năng chịu uốn nứt của cấu kiện cọc ván PC.- Phương án kè sử dụng cọc ván PC với chiều dài hợp lý có thể đem lại hiệu quả kinh tế lớn, giá thành có thể giảm đến gần 60% so với phương án truyền thống.

TÀI LIỆU THAM KHẢO1. TRƯƠNG THANH NHÃ (2014), “Đánh giá khả năng áp dụng cọc ván BTCT dự ứng lực cho kết cấu kè sông khu vực Tp. Cần Thơ”, Luận văn thạc sỹ, Đại học Xây dựng.

2. “Cọc ván Bê tông dự ứng lực, chỉ dẫn kỹ thuật”, Công ty Cổ phần Beton 6, 2014.



3. “Báo cáo kết quả khảo sát địa kỹ thuật xây dựng công trình: Kè sông chợ Trà Nóc, địa điểm: Khu vực 2, phường Trà Nóc, quận Bình Thủy, Tp. Cần Thơ”, Công ty TNHH Tư vấn – Kiểm định xây dựng và môi trường GCE, 2012.

4. “Hồ sơ thiết kế kỹ thuật thi công Công trình: Kè sông chợ Trà Nóc, địa điểm: Khu vực 2, phường Trà Nóc, quận Bình Thủy, Tp. Cần Thơ”, Viện kiến trúc quy hoạch Tp. Cần Thơ, 2013.

TÍNH CHẤT MA SÁT GIỮA BÊ TÔNG TƯƠI VÀ THÀNH ỐNG BƠM BẰNG THÉP: MỘT SỐ KẾT QUẢ THỰC NGHIỆM

TRÊN BÊ TÔNG THƯƠNG PHẨM TẠI MIỀN TRUNG

TS. Nguyễn Thế Dương và các cộng sựKhoa Xây dựng, Đại học Duy Tân

TÓM TẮT

Từ vài năm gần đây, nhóm nghiên cứu Đại học Duy Tân đã áp dụng phương pháp đo ma sát sử dụng máy khuấy cơ-điện tử để đo ma sát tiếp xúc giữa bê tông và thành ống bơm. Việc đo đạc các tính chất ma sát phục vụ tốt hơn nữa cho việc thi công bơm các công trình có quy mô lớn, đặc biệt là công trình cao tầng, công trình dài. Trong báo cáo này, nhóm nghiên cứu trình bày một số kết quả thực nghiệm trong vài năm gần đây trên một số loại bê tông thương phẩm cũng như đánh giá ảnh hưởng của một số thông số thành phần cấp phối đến tính chất ma sát này.

1. Mở đầuVận chuyển bê tông tươi từ vị trí tập kết tại chân công trình đến vị trí thi công bằng phương pháp bơm là một trong những phương pháp thi công được sử dụng phổ biến trên thế giới và trong nước và được đánh giá là một trong những giải pháp kinh tế nhất và hiệu quả nhất đối với các công trình lớn. Để có thể bơm được, tiêu chuẩn Việt Nam [1] đã quy định cụ thể các yêu cầu về tính chất của bê tông tươi cũng như cách thức thực hiện quá trình bơm. Một trong những vấn đề tồn tại lớn là hiện tượng tắc ống có thể xảy ra trong quá trình thi công. Phụ lục tiêu chuẩn [1] có đưa ra những nguyên nhân và hướng khắc phục tham khảo. Tuy nhiên, những hướng khắc phục này mang tính định tính và cách giải quyết sự cố phụ thuộc vào từng trường hợp cụ thể khi xảy ra trên công trường. Hầu hết những hướng khắc phục này chủ yếu cho máy và người. Trong khi đó, một trong các nguyên nhân chính gây tắc ống là do tính chất bê tông [2-5]. Đối với bê tông tươi, tiêu chuẩn [1] chỉ đưa ra duy nhất thông số độ sụt – đặc trưng cho tính linh động, được quy định từ 12-17 cm khi đo bằng thí nghiệm côn Abram. Tuy nhiên, trong thực tế, thông số đột sụt chưa đủ để đánh giá một loại bê tông tươi có khả năng bơm được mà không bị tắc trong quá trình bơm hay không, cũng như sẽ dễ bơm hay khó bơm. Khi áp dụng vào công tác thiết kế, các kỹ sư tại các trạm trộn thường phải dựa nhiều vào kinh nghiệm thực tế và phải làm thí nghiệm nhiều lần, nhất là đối với các công trình lớn cần bơm cao và/hoặc bơm xa. Ngoài các tính chất về độ linh động, các tính chất ma sát giữa bê tông tươi và thành ống bơm có ảnh hưởng quyết định đến tính dễ bơm hay khó bơm của nó. Các tính chất này gồm hai thông số: ngưỡng trượt của mặt và hệ số nhớt bề mặt. Các thông số này được đo bởi những công cụ đo ma sát khác nhau.Trong báo cáo này, chúng tôi trình bày thực nghiệm đo tính chất ma sát tiếp xúc bê tông – thành ống cùng một số kết quả đạt được. Thông qua kết quả thực nghiệm, một số ảnh hưởng của thành phần cấp phối bê tông cũng được xem xét, đánh giá.



2. Một số khái niệm cơ bản

Khi bê tông chảy trong ống bơm, phân biệt ba vùng (hình 1) gồm phần lõi bên trong chuyển động tịnh tiến (chảy toàn khối), vùng bê tông tự trượt lên nhau và vùng bê tông tiếp xúc với thành ống. Sự trượt của bê tông lên nhau được đặc trưng bởi ứng suất cắt được mô tả bởi mô hình Bingham:

(1)

trong đó (Pa) là ngưỡng trượt, là hằng số nhớt và là tỉ suất trượt. Thông số độ sụt mặc dù không

phản ánh hết được các thông số trên, nhưng cũng phần nào phản ánh được các tính chất lưu biến trên. Một bê tông có độ sụt lớn thì các hằng số và càng lớn và ngược lại.

Hình 1. Mô hình mặt cắt dòng chảy bê tông trong ống ν

Tại mặt tiếp xúc bê tông và thành ống, khi dịch chuyển trong ống thì ở mặt tiếp xúc sinh ra ma sát. Lực ma sát (ứng suất ma sát) phụ thuộc vào vận tốc bơm (lưu lượng bơm) cùng các thông số ma sát được mô tả bởi phương trình 2.

trong đó τ (Pa) là ứng suất trượt tại mặt tiếp xúc, τ0 (Pa) ngưỡng trượt ở mặt tiếp xúc, η (Pa.s/m) là hằng số nhớt, v (m/s) là vận tốc trượt tương đối giữa bê tông và thành ống. Xác định được các thông số τ0 và η giúp có thể xác định được áp lực bơm và lưu lượng bơm. Ngưỡng trượt ban đầu là đại lượng đặc trưng cho sức ì của bê tông. Đây là ứng suất cần thiết tác dụng vào để bê tông có thể bắt đầu trượt đi trong ống. Hằng số nhớt bề mặt đặc trưng cho tính động của ma sát, là yếu tố tương quan giữa ứng suất trượt và vận tốc trượt, hay là tương quan giữa áp lực bơm và lưu lượng bê tông. Do có tính liên quan trực tiếp đến việc tính toán thông số áp lực bơm của máy bơm bê tông nên các thông số ma sát trên còn được gọi là thông số bơm. Bê tông có ngưỡng trượt ban đầu lớn và hằng số nhớt bề mặt lớn là các bê tông khó bơm, ngược lại là bê tông dễ bơm.

3. Thí nghiệm xác định và tính toán thông số bơm

3.1 Nguyên lý thí nghiệmSự tiếp xúc giữa bê tông tươi và thành ống bơm được mô phỏng lại theo sự tiếp xúc của một ống kim loại quay đều trong môi trường bê tông tươi. Sự quay của trục được tạo ra và điều khiển bằng máy khuấy cơ học (Hình 2a). Máy khuấy có thể ghi lại được tốc độ quay và mô men xoắn tương ứng. Tốc độ quay thay đổi theo thời gian có thể được điều khiển bằng máy tính. Bê tông tươi được đựng trong thùng chứa (Hình


Khoa häc vµ c«ng nghÖ2b,c). Xi lanh hình trụ bằng thép (Hình 2b). Xi lanh quay trong thùng chứa bê tông tươi sẽ sinh ra ma sát tiếp xúc giữa chúng.

Thí nghiệm được thực hiện theo hai bước. Bước thứ nhất, bê tông tươi được lấp một nửa bình chứa (Hình 2b). Chỉ có mặt dưới của ống trụ được tiếp xúc với bê tông Bước thứ hai, bê tông được lấp đầy bình chứa và ngập toàn bộ chiều cao của ống (Hình 2c). Các thông số tiếp xúc giữa bê tông và thành ống được tính toán theo các giá trị ở bước hai trừ đi các giá trị ở bước một.

Thí nghiệm được tiến hành ở 8 tốc độ quay khác nhau, từ 12 đến 96 vòng/phút, gồm giai đoạn tăng tốc và giảm tốc (Hình 3). Ở mỗi tốc độ thí nghiệm, thời gian quay là 18 giây, sau đó tăng dần hoặc giảm dần đến tốc độ kế tiếp. Thời gian chuyển tốc độ là 12 giây. Thời gian thực hiện một thí nghiệm là 7 phút. Coi bê tông chỉ trượt trong ống bơm thì có thể tính toán dễ dàng rằng, tốc độ quay 12 và 96 vòng/phút tương đương lần lượt với lưu lượng bơm gần bằng 1,25 và 25 m3/h trong ống bơm có đường kính 125 mm. 3.2 Nguyên lý tính toán Từ mô men xoắn và tốc độ quay thu được sau thí nghiệm, tính được các thông số ma sát như sau: Ngưỡng trượt đơn vị ở mặt tiếp xúc được tính:

trong đó R và h lần lượt là bán kính và chiều cao của xi lanh.

(a) Đầu khuấy cơ học (b) Xi lanh quay và thùng chứa, bê tông đổ trong bình với cao độ đủ tiếp xúc với mặt dưới xi lanh.

(c) Bình chứa đầy bê tông và xi lanh quay

Hình 2. Bộ dụng cụ đo ma sát tiếp xúc giữa bê tông và mặt ống thép


Khoa häc vµ c«ng nghÖHình 3. Biểu đồ cài đặt tốc độ quay

Lưu ý rằng trong công thức (4), dT/dΩ chính là độ dốc tức thời của đường quan hệ T - Ω xác định từ số liệu thực nghiệm. Các phép đo với bê tông thông thường cho thấy quan hệ này có thể xấp xỉ tuyến tính. Do vậy dT/dΩ là độ dốc của đường quan hệ T - Ω. Nếu đơn vị của các đại lượng chiều dài là mét, các đại lượng lực là Newton thì đơn vị của hệ số nhớt bề mặt là Pa.s/m.

4. Phân tích kết quả

4.1 Cấp phối một số bê tông thí nghiệmBảy cấp phối BT được nghiên cứu trên cơ sở thay đổi hàm lượng một số thành phần và vẫn giữ được cường độ chịu nén tối thiểu khoảng 300 daN/cm2 (Bảng 1). Vật liệu nghiên cứu thuộc địa bàn Đà Nẵng. Đá có Dmax = 20mm. Xét hai loạt BT dưới đây:

Bảng 1. Số liệu cấp phối BT thí nghiệmLoạt Bê

tôngKý hiệu

Vh (lít) Tỷ lệ N/X Tỷ lệ Đ/C

X (PCB 40)(kg)

N (kg) C (kg) Đ (kg)

BT 1

B11 360

0,501,71

437 219 629 1080

B12 387 470 235 602 1034

B13 412 500 250 578 992

B14 437 530 265 553 950

BT 2

B21

437

0,40

1,71

604 242

553 950B22 0,45 565 254

B23 (B14) 0,50 530 265

B24 0,55 500 275

Loạt bê tông 1 (BT 1)Loạt 4 cấp phối này nhằm khảo sát ảnh hưởng của thể tích hồ xi măng đến ma sát giữa BTT và thành

ống. Các thông số cơ bản không đổi: N/X = 0,5; tỉ lệ Đ/C = 1,71; đá 10x20. Vh thay đổi được thể hiện ở cột (3). Loạt bê tông 2 (BT 2)

Loạt cấp phối này nhằm khảo sát ảnh hưởng của tỉ lệ N/X đến các thông số ma sát giữa BTT và thành ống. BT 2 thiết kế cho 3 cấp phối và sử dụng lại cấp phối B14 có Vh lớn nhất 437 lit, sau đó chỉ thay đổi tỉ lệ N/X (cột 4, bảng 1); tỉ lệ Đ/C = 1,71; đá 10x20 không thay đổi.

4.2 Phân tích kết quả thí nghiệm

Độ sụt được đo ngay khi vừa trộn xong bằng côn Abram. Sau khi thí nghiệm đo các thông số ma sát bằng máy khuấy cơ học, bê tông được đúc mẫu, dưỡng ẩm và được nén ở thời điểm 28 ngày tuổi. Giá trị độ sụt và cường độ chịu nén của BT được trình bày trong các cột (3) và (6), Bảng 2. Cường độ của BT thiết kế thoả mãn cường độ tối thiểu 300 daN/cm2.

Đối với các thông số ma sát, thực hiện xử lý kết quả theo các công thức ở mục 3.2 cho từng loạt cấp phối ở mục 4.1, các biểu đồ quan hệ giữa τ và Ω được thể hiện ở Hình 3. Tuyến tính hoá các giá trị thực nghiệm và kết hợp các công thức (3) và (4), tính được các giá trị τ0 và η như trình bày trong Bảng 2 (cột 4 và 5).



Bảng 2. Kết quả thí nghiệm

Loạt Bê tông

Ký hiệu SN (cm) η(Pa.s/m)

τ0(Pa)

Rtcn

(daN/cm2)

BT 1

B11 14 241,8 83,3 352B12 16 216,3 43,1 320B13 18 202,7 42,5 308B14 24 194,2 31,2 317

BT 2

B21 12 749,4 27,2 378B22 17 430,9 30,6 364

B23(B14) 20 194,2 31,2 317B24 24 105,6 63,5 302

Hình 4 cho thấy dù thay đổi Vh hoặc tỉ lệ N/X thì τ gần như tăng tuyến tính với Ω. Sự tăng của τ khi Ω tăng tương đương với việc khi lưu lượng bơm lớn thì lực tác dụng ở bề mặt sẽ tăng lên. Đường cắt trục tung ở vị trí cao, có nghĩa là loại bê tông đó có τ0 lớn, tức là cần phải một lực đẩy lớn để làm cho bê tông bắt đầu dịch chuyển. Đường thẳng có độ dốc lớn có nghĩa là η lớn, tức là khi bê tông đã dịch chuyển rồi thì vẫn cần một lực đẩy lớn để đẩy đi. Đường có cao độ thấp và độ dốc nhỏ là loại bê tông dễ bơm nhất.

Ở Hình 4a, các đường nằm phía dưới là các đường mà BT có Vh lớn. Các đường nằm phía dưới tương đương với τ0 nhỏ. Như vậy, khi tăng Vh thì sẽ giảm được τ0 (lực khởi động khi bơm). Tuy nhiên ta thấy các đường tương đối song song với nhau, có nghĩa là khi đã dịch chuyển trong ống thì Vh về căn bản ít làm thay đổi tính chất ma sát của BT với thành ống.

Hình 4b biểu thị quan hệ giữa τ và Ω giữa các BT khi thay đổi tỷ lệ N/X. Ta cũng nhận thấy mối quan hệ gần tuyến tính tăng giữa hai đại lượng này. Các đường thẳng tuyến tính hoá của các bê tông ở hình này gần như gặp nhau tại cùng một điểm trên trục tung. Có nghĩa là khi thay đổi tỷ lệ N/X thì dường như ngưỡng trượt ban đầu không đổi. Tuy nhiên, độ dốc của chúng khác nhau. Các BT có tỉ lệ N/X lớn thì có độ dốc nhỏ, tức là η nhỏ.

(a) (b)

Hình 4. Quan hệ giữa mô men xoắn và tốc độ quay. (a). Loạt Bê tông 1 (BT1); (b). Loạt Bê tông 2 (BT2).



Như vậy từ hai họ đường thí nghiệm ở Hình 4, ta thấy Vh làm thay đổi rõ rệt τ0 còn tỉ lệ N/X lại làm thay đổi η. Như ta đã biết, τ0 liên quan đến lực đẩy ban đầu, η liên quan đến lưu lượng bơm khi BT đã chạy trong ống. Yếu tố thứ hai thường quan trọng hơn yếu tố thứ nhất. Như vậy đây cũng là điểm cần lưu ý trong thiết kế cấp phối.

Lưu ý rằng khi tăng tỉ lệ N/X thì cường độ giảm khá nhanh, từ 378 daN/cm2 xuống 302 daN/cm2 như trong Bảng 2 (cột 6). Tuy nhiên, với việc ấn định cường độ tối thiểu lớn hơn 300 daN/cm2 thì ta thấy rõ ràng, khi thay đổi các thành phần cấp phối thì nó sẽ ảnh hưởng đến khả năng bơm của BTT.

Từ các phương trình tuyến tính hoá các điểm thực nghiệm, ta tính được các giá trị mô men xoắn khi tốc độ vòng quay bằng 0 và độ dốc của đường mô men xoắn – tốc độ quay. Các giá trị này được quy đổi lần lượt thành ứng suất cắt tới hạn và hằng số nhớt. Biểu diễn quan hệ giữa hằng số nhớt lần lượt với thể tích hồ xi măng - Hình 4a, tỉ lệ N/X - Hình 4b, ta thấy quan hệ này là một quan hệ giảm. Điều này cũng phù hợp với thực tế là khi các đại lượng Vh, tỉ lệ N/X thì chúng có thể giảm ma sát thành ống. Tuy nhiên, đối với quan hệ Hình 4a ta nhận thấy sự giảm là không lớn như đã phân tích ở trên. Mặt khác sự giảm thể hiện rõ rệt ở Vh lớn hơn 410 lít. Ở Hình 4b, sự giảm mạnh của η khi tỉ lệ N/X < 0.5, có nghĩa là việc tăng tỉ lệ N/X lớn hơn 0.5 sẽ có thể không hiệu quả để giảm ma sát.

Bảng 2 cũng cho thấy, khi Vh tăng (360; 387; 412; 437 lit) thì τ0 giảm (83,3; 43,1; 42,5; 31,2 Pa), có nghĩa là áp lực bơm ban đầu để đẩy BT giảm. Xu hướng này phù hợp với [3-6] khi các tác giả cho rằng, áp lực bơm sẽ giảm khi Vh tăng nếu tỉ lệ N/X là cố định.

Từ số liệu về η (Bảng 2, Hình 4), chúng ta có thể thấy nếu coi các giá trị ngưỡng trượt τ0 là xấp xỉ nhau thì với cùng một lực bơm (cùng τ), vận tốc bơm (hay là lưu lượng bơm) tỉ lệ nghịch với η. Có thể tính được, ở Bảng 2, sự thay đổi thể tích hồ trong khoảng nghiên cứu chỉ làm tăng lưu lượng bơm lên 1.24 lần, trong khi đó thay đổi tỉ lệ N/X từ 0.4 đến 0.55 có thể làm tăng lưu lượng bơm lên 7.1 lần.

Mặt khác, khi tăng Vh hay tỉ lệ N/X cũng đều làm tăng SN của bê tông (bảng 2, cột 3). Tuy nhiên mối tương quan giữa SN sinh ra bởi thay đổi Vh và thay đổi tỉ lệ N/X cho kết quả η không giống nhau. Điều này được thể hiện ở Hình 5. Ta thấy rằng, Vh có tác dụng làm giảm ma sát ít hơn thành phần N/X với cùng một độ sụt. Mặt khác độ dốc đường thẳng quan hệ "hệ số nhớt - độ sụt" của tỉ lệ N/X cao hơn nhiều so với thể tích hồ, chứng tỏ ảnh hưởng của tỉ lệ N/X lên khả năng bơm mạnh hơn nhiều so với thể tích hồ. Điều này cho thấy, ma sát mặt tiếp xúc bêtông - thành ống không chỉ phụ thuộc vào độ sụt của bê tông mà còn phụ thuộc vào các thông số thành phần bê tông.

(a) (b)Hình 5. Quan hệ thực nghiệm giữa hằng số nhớt với thể tích hồ xi măng (a) (BT1)

và với tỉ lệ nước/xi măng (b) (BT2).


Khoa häc vµ c«ng nghÖ5. Kết luận

Đã xác định thực nghiệm các thông số ma sát tiếp xúc giữa BT và mặt ống kim loại nhằm định lượng các thông số ma sát trong quá trình chảy của BT trong ống dẫn bằng thép. Thí nghiệm đã khảo sát trên BT có cường độ nén thiết kế tối thiểu 30 daN/cm2 (mẫu 15x15x15 cm3). Cấp phối được thiết kế dựa trên hai thay đổi chính là: thể tích hồ xi măng và tỷ lệ N/X. Một số kết luận có thể rút ra như sau: - Có thể định lượng được sự thay đổi của thông số ma sát, gồm ngưỡng trượt và hệ số nhớt tiếp xúc giữa BT và bề mặt thép. Đây là thí nghiệm cung cấp thông tin quan trọng khi tính toán dự báo áp lực bơm bê tông tươi. Với loại thí nghiệm này, có thể so sánh được tính dễ bơm hay khó bơm của các cấp phối bê tông bao gồm: thay đổi loại phụ gia, thay đổi hàm lượng phụ gia, thay đổi loại xi măng, cốt liệu, v.v…- Khi độ sụt tăng thì ma sát tiếp xúc giữa bê tông và thành ống giảm, tuy nhiên với cùng một độ sụt nhưng nếu bê tông có thành phần cấp phối khác nhau thì tính dễ bơm hay khó bơm cũng khác nhau. - Thể tích hồ xi măng, tỉ lệ N/X tăng đều làm giảm ma sát giữa bê tông và thành ống, tuy nhiên ảnh hưởng của tỉ lệ N/X lớn hơn nhiều so với thể tích hồ. Mặt khác, có một giới hạn của tỉ lệ N/X khiến hệ số ma sát không bị ảnh hưởng đáng kể.- Loại thí nghiệm này có thể bổ sung vào quá trình thiết kế cấp phối của các trạm trộn bê tông thương phẩm để đánh giá tính dễ bơm và khó bơm của bê tông nhằm đẩy nhanh tiến độ thiết kế và thi công.

TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Nguyễn Thế Dương. Phần mềm «Pumping Parameters Calculation» tính toán thông số ma sát bê tông tươi - thành ống thép. Tạp chí Khoa học Công nghệ Duy Tân (2) 15, 06/2015, trang 69-75.[2] Nguyễn Thế Dương, Ngô Tiến Tùng, Phạm Quang Nhật (2012), "Ma sát và cách xác định ma sát của bê tông tươi trong thành ống bơm", Tạp chí Khoa học và Công nghệ Duy Tân, số 4.[3] Kaplan, Denis (2000), Pompage des Bétons, Etudes et recherches des laboratoires des Ponts et Chaussées, vol. 36. ISBN: 2-7208-2010-5.[4] Chapdelaine, Fédéric. (2007), Étude fondamentale et pratique sur le pompage du béton (Nghiên cứu cơ sở và thực nghiệm bơm bê tông), Luận văn Tiến sỹ, Faculté des études supérieures de l'Université Laval, Canada.[5] Ngô, Tiên Tung. (2009), Influence de la composition des bétons sur les paramètres de pompage et validation d’un modèle de prévision de la constrante visqueuse, Luận văn Tiến sỹ, Laboratoire de Mécanique et Matériaux du Génie Civil (L2MGC), Universite de Cergy – Pontoise, France.[6] Nguyễn Thế Dương, Đỗ Vũ Thảo Quyên, Phan Đình Thoại, Huỳnh Quốc Minh Đức. Ảnh hưởng của hồ xi măng và tỉ lệ n/x đến tính chất ma sát giữa bê tông và thành ống bơm bằng thép. Tạp chí Xây dựng, Bộ Xây dựng, số 08/2014, trang 72-76.[7] Đỗ Vũ Thảo Quyên, Nguyễn Thế Dương, Huỳnh Quốc Minh Đức, Phan Đình Thoại. Thí nghiệm đo các thông số ma sát tiếp xúc bê tông và thành ống bơm. Tạp chí Khoa học Công nghệ Duy Tân, 11/2014, trang 70-75.[8] Dimitri Feys, Kamal H. Khayat, Aurelien Perez-Schell, Rami Khatib, Prediction of pumping pressure by means of new tribometer for highly-workable concrete, Cement and Concrete Composites, Volume 57, March 2015, Pages 102-115, ISSN 0958-9465, http://dx.doi.org/10.1016/j.cemconcomp.2014.12.007.[9] TCVN 9340:2012, Hỗn hợp bê tông trộn sẵn – Yêu cầu cơ bản đánh giá chất lượng và nghiệm thu, Tiêu chuẩn Việt Nam.[10] TCVN 3106:1993, Hỗn hợp bê tông nặng - Phương pháp thử độ sụt.

Theo Báo cáo tại ngày hội giao lưu nghề nghiệp do Hội Bê tông Việt Nam (VCA) tổ chức tại Đà Nẵng.Bài tiếp theo (Kỳ sau) - Ảnh hưởng của tỷ lệ cốt liệu đến tính ma sát giữa bê tông và thành ống bơm theo thời gian.


http://dx.doi.org/10.1016/j.cemconcomp.2014.12.007

Khoa häc vµ c«ng nghÖ56,1,2,55,54,3,4,53,52,5,6,51,50,7,8,49,48,9,10,47,46,11,12,45,44,13,14,43,42,15,16,41,40,17,18,39,38,19,20,37,36,21,22,35,34,23,24,33,32,25,26,31,30,27,28,29


Documents

€¦ · Web viewKhoa häc vµ c«ng nghÖ. Tin tøc. Tin tøc. Khoa häc vµ c«ng nghÖ. Khoa häc vµ c«ng nghÖ. Tin tøc. TIN TøC . Khoa häc vµ c«ng nghÖ. 57. Thông tin