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Proiect Constructii Civile 3. Diafragme de beton armat.
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DETERMINAREA CARACTERISTICILOR DE
RIGIDITATE ALE DIAGRAGMELOR
TRANSVERSALE
Im1 9.2564 m4
:= Im2 3.2731 m4
:= Im3 24.4500 m4
:= Im4 3.0967 m4
:=
Im4' 0.5988 m4
:= Im4'' 0.1464 m4
:= Im5 2.5397 m4
:= Im6 9.0578 m4
:=
Im6' 0.5988 m4
:= Im7 2.4475 m4
:= Im8 2.6474 m4
:= Im9 11.7610 m4
:=
Im10 41.5998 m4
:= Ir 0.0059m4
:=
PT 5 NIVEL s 10.87:= He 3m:= H 15m:=
DIAFRAGMA 1
- diafragma plina
s 1:= Amt1 1.5m2
:=
Ies
s Im1
1 s
Im1
Amt1 H2
+
7.131m4
=:=
DIAFRAGMA 2 Em 1:=
CADRU real avem m2,m3,
km1
Im2 Em
He
1.091 m3
=:= km2
Im3 Em
He
8.15 m3
=:=
lr 90cm 2 0.35 72 cm+ 1.404m=:=Rigiditatea riglelor la distorsione
Art 0.215m2
:=
kr12
6 Er Ir
L12
L12
lr
3
:=Er
1
130 Ir
Art lr2
+
0.705=:=
Er 0.25 Em 0.25=:=
L12 8.01m:=
kr12
6 Er Ir
L12
L12
lr
3
0.145 m3
=:=
Cadru inlocuitor
kme
km1 km2+
24.621 m
3=:=
kre kr12 0.145 m3
=:=
Am1 1.6875m2
:= Am2 3.1602m2
:=
kre
kme
0.031=:=
1Im2 Im3+
L122
1
Am1
1
Am2
+
+ 1.393=:=
I0
1Im2 Im3+( ) 98.304m
4=:=
es 0.325:= Amt1 3.19m2
:=
Ies
es I0
1 s esI0
Amt1 H2
+
21.531m4
=:=
5 1.044=
DIAFRAGMA 3 Em 1:=
CADRU real avem m4,m4',
km1
Im4 Em
He
1.032 m3
=:=km2
Im4' Em
He
0.2 m3
=:=
lr 90cm 2 0.35 72 cm+ 1.404m=:=Rigiditatea riglelor la distorsione
Art 0.215m2
:=
kr12
6 Er Ir
L12
L12
lr
3
:= 1
130 Ir
Art lr2
+
0.705=:=
Er 0.25 Em 0.25=:=
L12 4.2m:= lm 4.3m:=
kr12
6 Er Ir
L12
L12
lr
3
0.04 m3
=:=
Cadru inlocuitor
kme
km1 km2+
20.616 m
3=:=
kre kr12 0.04 m3
=:=
Am1 1.5937m2
:= Am2 0.8871m2
:=
kre
kme
0.065=:=
1Im4 Im4'+
L122
1
Am1
1
Am2
+
+ 1.368=:=
I0
1Im4 Im4'+( ) 13.748m
4=:=
es 0.362:= Amt1 1.50m2
:=Ies
es I0
1 s
es I0
Amt1 H2
+
4.289m4
=:=
DIAFRAGMA 3`
CADRU real avem m4'',m5, Em 1:=
km1
Im4'' Em
He
0.049 m3
=:=km2
Im5 Em
He
0.847 m3
=:=
lr 90cm 2 0.35 72 cm+ 1.404m=:=Rigiditatea riglelor la distorsione
Art 0.215m2
:=
kr12
6 Er Ir
L12
L12
lr
3
:= 1
130 Ir
Art lr2
+
0.705=:=
Er 0.25 Em 0.25=:=
L12 4.1m:= lm 0.75m:=
kr12
6 Er Ir
L12
L12
lr
3
0.038 m3
=:=
Cadru inlocuitor
kme
km1 km2+
20.448 m
3=:=
kre kr12 0.038 m3
=:=
kre
kme
0.085=:=Am1 0.7723m
2:= Am2 1.5188m
2:=
1Im4'' Im5+
L122
1
Am1
1
Am2
+
+ 1.312=:=
I0
1Im4'' Im5+( ) 11.292m
4=:=
es 0.348:= Amt1 1.1862m2
:=
Ies
es I0
1 s
es I0
Amt1 H2
+
3.388m4
=:=
DIAFRAGMA 4
- diafragma plina
s 1:= Amt1 1.50m2
:=
Ies
s Im6
1 s
Im6
Amt1 H2
+
7.012m4
=:=
DIAFRAGMA 4` Em 1:=
CADRU real avem m6',m7,
km1
Im6' Em
He
0.2 m3
=:=km2
Im7 Em
He
0.816 m3
=:=
lr 90cm 2 0.35 72 cm+ 1.404m=:=Rigiditatea riglelor la distorsione
Art 0.215m2
:=
kr12
6 Er Ir
L12
L12
lr
3
:= 1
130 Ir
Art lr2
+
0.705=:=
Er 0.25 Em 0.25=:=
L12 4.1m:= lm 0.75m:=
kr12
6 Er Ir
L12
L12
lr
3
0.038 m3
=:=
Cadru inlocuitor
kme
km1 km2+
20.508 m
3=:=
kre kr12 0.038 m3
=:=
kre
kme
0.075=:=Am1 0.8871m
2:= Am2 1.4625m
2:=
1Im6' Im7+
L122
1
Am1
1
Am2
+
+ 1.328=:=
I0
1Im6'( ) Im7+ 12.328m
4=:=
es 0.346:= Amt1 1.19m2
:=
Ies
es I0
1 s
es I0
Amt1 H2
+
3.636m4
=:=
DIAFRAGMA 5 Em 1:=
CADRU real avem m8,m9,
km1
Im8 Em
He
0.882 m3
=:=km2
Im9 Em
He
3.92 m3
=:=
lr 90cm 2 0.35 72 cm+ 1.404m=:=Rigiditatea riglelor la distorsione
Art 0.215m2
:=
kr12
6 Er Ir
L12
L12
lr
3
:= 1
130 Ir
Art lr2
+
0.705=:=
Er 0.25 Em 0.25=:=
L12 6.75m:=
kr12
6 Er Ir
L12
L12
lr
3
0.103 m3
=:=
Cadru inlocuitor
kme
km1 km2+
22.401 m
3=:=
kre kr12 0.103 m3
=:=
kre
kme
0.043=:=Am1 1.5837m
2:= Am2 2.4775m
2:=
1Im8 Im9+
L122
1
Am1
1
Am2
+
+ 1.327=:=
I0
1Im8( ) Im9+ 58.427m
4=:=
es 0.299:= Amt1 2.54m2
:=
Ies
es I0
1 s
es I0
Amt1 H2
+
13.113m4
=:=
DIAFRAGMA 6
- diafragma plina
s 1:=
Amt1 2.7m2
:=
Ies
s Im10
1 s
Im10
Amt1 H2
+
23.848m4
=:=
Determinarea eforturilor sectionale dinincarcarea orizontala
PARTER +4 NIVELE
DIAFRAGMA 6 ESTE CEA MAI SOLICITATA
FB 307.43kN:=
Hcladire 15m:=
F1
m FB
n n 1+( ):=
n
"n" este nr de etaje total ( 5 nivele)
n 5:=
"m" este nr etajului curent
F1
2 FB
n n 1+( )20.495 kN=:=
F2 2 F1 40.991 kN=:=
F3 3 F1 61.486 kN=:=
F4 4 F1 81.981 kN=:=
F5 5 F1 102.477 kN=:=
F5
F1
5= verifica F1 F2+ F3+ F4+ F5+ 307.43 kN=
n 5:=Sarcina seismica
qs
2n FB
n 1+( )Hcladire34.159
kN
m=:=
METODA DIRECTA
momente incovoietoare montanti
Mjk
qs Hcladire2
100ms:= ms
M54
qs Hcladire2
100ms54:= ms54 M45
qs Hcladire2
100ms45:= ms45
M43
qs Hcladire2
100ms43:= ms43 M34
qs Hcladire2
100ms34:= ms34
M32
qs Hcladire2
100ms32:= ms32 M23
qs Hcladire2
100ms23:= ms23
M21
qs Hcladire2
100ms21:= ms21 M12
qs Hcladire2
100ms12:= ms12
M10
qs Hcladire2
100ms10:= ms10 M01
qs Hcladire2
100ms01:= ms01
1.393:= 0.031:=
ms54 1.21:= ms43 0.44:= ms32 1.98:= ms21 5.77:= ms10 10.7:=
ms45 0.79:= ms34 3.16:= ms23 6.78:= ms12 11.3:= ms01 16.7:=
M54
qs Hcladire2
100ms54 92.998m kN=:= M45
qs Hcladire2
100ms45 60.717m kN=:=
M43
qs Hcladire2
100ms43 33.817m kN=:= M34
qs Hcladire2
100ms34 242.87m kN=:=
M32
qs Hcladire2
100ms32 152.178 m kN=:= M23
qs Hcladire2
100ms23 521.094 m kN=:=
M21
qs Hcladire2
100ms21 443.468 m kN=:= M12
qs Hcladire2
100ms12 868.49m kN=:=
M10
qs Hcladire2
100ms10 822.375 m kN=:= M01
qs Hcladire2
100ms01 1.284 10
3 m kN=:=
km1
Im2
He
1.091 m3
=:=
km2
Im3
He
8.15 m3
=:=
kme
km1 km2+
24.621 m
3=:=
Pentru 0-1 Pentru 1-0
M011
km1
kme
M01 303.075 m kN=:= M101
km1
kme
M10 194.186 m kN=:=
M012
km2
kme
M01 2.264 103
m kN=:= M102
km2
kme
M10 1.451 103
m kN=:=
Pentru 1-2 Pentru 2-1
M121
km1
kme
M12 205.075 m kN=:= M211
km1
kme
M21 104.715 m kN=:=
M122
km2
kme
M12 1.532 103
m kN=:= M212
km2
kme
M21 782.22 m kN=:=
Pentru 2-3 Pentru 3-2
M231
km1
kme
M23 123.045 m kN=:= M321
km1
kme
M32 35.933 m kN=:=
M232
km2
kme
M23 919.143 m kN=:= M322
km2
kme
M32 268.422 m kN=:=
Pentru 3-4 Pentru 4-3
M341
km1
kme
M34 57.348m kN=:= M431
km1
kme
M43 7.985m kN=:=
M342
km2
kme
M34 428.391 m kN=:= M432
km2
kme
M43 59.649m kN=:=
Pentru 4-5 Pentru 5-4
M451
km1
kme
M45 14.337m kN=:= M541
km1
kme
M54 21.959m kN=:=
M452
km2
kme
M45 107.098 m kN=:= M542
km2
kme
M54 164.036 m kN=:=
FORTA TAIETOARE
-----------------------------
rigla nivel1
M121 M101+ 10.889 kN m=M1r1 M121 M101( ) 10.889 m kN=:=M122 M102+ 81.34 kN m=M2r1 M122 M102( ) 81.34 m kN=:=
rigla nivel2
M231 M211+ 18.33 kN m=M1r2 M231 M211( ) 18.33 m kN=:=M232 M212+ 136.922 kN m=M2r2 M232 M212( ) 136.922 m kN=:=
rigla nivel3
M1r3 M341 M321( ) 21.415 m kN=:= M341 M321+ 21.415 kN m=
M2r3 M342 M322( ) 159.969 m kN=:= M342 M322+ 159.969 kN m=
rigla nivel4
M431 M451+ 22.322 kN m=M1r4 M431 M451+( ) 22.322 m kN=:=M432 M452+ 166.747 kN m=M2r4 M432 M452+( ) 166.747 m kN=:=
rigla nivel5
M1r5 M541 21.959 m kN=:=
M2r5 M542 164.036 m kN=:=
forta taietoare pe rigle
L23 8m:=
Qr5
M2r5 M1r5
L23
17.76 kN=:=
Qr4
M2r4 M1r4
L23
18.053 kN=:=
Qr3
M2r3 M1r3
L23
17.319 kN=:=
Qr2
M2r2 M1r2
L23
14.824 kN=:=
Qr1
M2r1 M1r1
L23
8.806 kN=:=
He 3m=forta taietoare pe montanti He 3m=
Tm51
M451 M541+
He
12.099 kN=:=F
Tm52
M452 M542+
He
90.378 kN=:=
Tm41
M341 M431+
He
21.778 kN=:=Tm41 F4 6.02 10
4 N=
Tm42
M342 M432+
He
162.68 kN=:=
Tm31
M231 M321
He
29.037 kN=:=
F3 6.149 104
N=
Tm32
M232 M322
He
216.907 kN=:=
Tm21
M121 M211
He
33.453 kN=:=
Tm22
M122 M212
He
249.895 kN=:=
Tm11
M011 M101
He
36.296 kN=:=
Tm12
M012 M102+
He
271.134 kN=:=
Tm11 Tm12+ 307.43 kN=
FB 307.43 kN=
Determinarea eforturilor axiale din incarcari orizontale
rigla nivel 1
N11 F1 Tm11 15.801 kN=:=
N21 F1 Tm12 250.638 kN=:=
rigla nivel 2
N12 F2 Tm21 7.537 kN=:=
N22 F2 Tm22 208.904 kN=:=
rigla nivel 3
N13 F3 Tm31 32.449 kN=:=
N23 F3 Tm32 155.421 kN=:=
rigla nivel 4
N14 F4 Tm41 60.203 kN=:=
N24 F4 Tm42 80.699 kN=:=
rigla nivel 4
N15 F5 Tm51 90.378 kN=:=
N25 F5 Tm52 12.099 kN=:=
CALCULUL SUPRAFETELOR AFERENTE
-------------------------------------------------------------
MONTANT 1Ariamontant1 Si:=
ariam1 1.6250m2
6m2
+ 1.7172m2
+ 2.7717m2
+ 1.7172m2
+ 3.83m2
+ 17.661m2
=:=
MONTANT 2
ariam2 2.5137m2
1.6250m2
+ 12.3345m2
+ 16.473m2
=:=
incarcari transmise de planseu
Nivel terasa
QT Si gcharacteristic.terasa:= Sigcharacteristic.terasa 9820
kg
m3
:=
QT.1 ariam1 gcharacteristic.terasa 1.734 105
kg
m=:=
QT.2 ariam2 gcharacteristic.terasa 1.618 105
kg
m=:=
greutate proprie montant pe nivel Amontant1 3.16m2
:= Amontant2 1.68m2
:=
zid 1450kg
m3
:=G1 Amontant1 He zid 1.375 10
4 kg=:=
G2 Amontant2 He zid 7.308 103
kg=:=
Nivel curent
Qplaca Si qmediu.characteristic:= Siqmediu.characteristic 8100
kg
m3
:=
Qplaca.1 ariam1 qmediu.characteristic 1.431 105
kg
m=:=
Qplaca.2 ariam2 qmediu.characteristic 1.334 105
kg
m=:=
CALCULUL REZISTENTEI LA COMPRESIUNE EXCENTRICA
MOMENT INCOVAIETOR CAPABIL Mrd ASOCIAT FORTEI AXIALE DATE
Ned
1 date de intrare
1.1 Geometria peretelui
lw 4.30m:=
t 25cm:=
stalpisor 25x25
MATERIALE
elementele sunt pentru zidarie ceramica plina
1450kg
m3
:=
fmed 8.1N
mm2
:=
MORTAR M10
Rezistenta caracteristica la compresiune
Fk 3.50 0.95N
mm2
3.325N
mm2
=:=
Coeficient partial de siguranta pentru zidarie
M 2.2:=
Rezistenta de proiectare la compresiune
fd
Fk
M
1.511 106
N
m2
=:=
Beton armat C25/30
fcd 16.67N
mm2
:=
Otel PC52
Ra 300N
mm2
:=
Armarea stalpisorilor cu procentaj minim de armare 25*25*0.8%=5cmp
414 As.effectiv 6.16cm2
:=
Distanta intre centrele de greutate ale stalpisorilor
Ls lw 2 0.125 m 4.05m=:=
Incarcari
Forta axiala Ned
Ned 180kN 8653kN+ 8.833 103
kN=:=
NEd 900715kg:=
2 Characteristicile geometrice ale sectiunii transversale
Determinarea sectiunii echivalente de zidarie nearmata
coeficientul de echivalenta
Nech 0.7516.67
1.5 8.335=:=
latimea talpii echivalente
bechiv 25cm Nech 208.375 cm=:=
grosimea talpii echivalente
bt 25cm:=
Calculul momentului capabil
techiv 0.25m:=Ac900715mm
2
0.8 1.517.456 10
3 cm
2=:=
tw 0.25m:=
lungimea comprimata pe inima peretelui
bechiv 2.084m=xc
Ac bechiv techiv
tw
89.875 cm=:=
lungimea totala a zonei comprimate
x xc bt+ 114.875 cm=:=
0.3lw 129 cm=
centru de greutate al zonei comprimate
ycz 0.5528m:=
Momentul capabil al sectiunii ideale de zidarie
Mrd.zna.i 90000kg 0.5 lw ycz( ) 1.437 105
m kg=:=
Momentul capabil al armaturilor din stalpisori
Mrd.as Ls As.effectiv Ra 748.44 kN m=:=
78tone m
Mrd 78 145+ 223=:= tone m
Partea plina
Calculul momentului capabil
techiv 0.25m:=Ac900715mm
2
0.8 1.517.456 10
3 cm
2=:=
tw 0.25m:=
lungimea comprimata pe inima peretelui
bechiv 2.084m=xc
Ac bechiv techiv
tw
89.875 cm=:=
lungimea totala a zonei comprimate
x xc bt+ 114.875 cm=:=
0.3lw 129 cm=
centru de greutate al zonei comprimate
ycz 0.2158m:=
Momentul capabil al sectiunii ideale de zidarie
Mrd.zna.i 90000kg 0.5 lw ycz( ) 1.741 105
m kg=:=
Momentul capabil al armaturilor din stalpisori
Mrd.as Ls As.effectiv Ra 748.44 kN m=:=
78tone m
Mrd 78 177+ 255=:= tone m